土力学与基础工程

发布时间：2023-06-11 作者：admin 来源：文学

土力学与基础工程

2023年3月5日发(作者：gradable)

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一、单选题

1.不均匀系数大于10时,（）

A.颗粒级配曲线陡峭B.土不易被压实C.级配均匀D.级配良好

2.对土可塑性影响最大的是（）

A.强结合水B.弱结合水C.重力水D.毛细水

3.标准贯入试验锤击大于30时,砂土的密度处于()

A.松散状态B.稍密状态C.中密状态D.密实状态

4.区分粉土与粘土的指标是()

A.塑性指数B.塑限C.液限D.液性指数

5.粘土矿物含量较多的土最可能具有()

A.压缩性B.胀缩性C.透水性D.冻胀性

6.烘干法用于测定土的（）

A.天然含水量B.天然孔隙比C.饱和度D.密度

7.临界水头梯度近似等于()

A.1g/cm3B.1C.2g/cm3D.2

8.下列土中，压缩曲线最平缓的是()

A.杂填土B.淤泥C.淤泥质土D.密实砂土

9.物理性质接近固体的土中水是（）

A．重力水B.毛细水C.强结合水D.弱结合水

10.粒径大于2mm的颗粒超过土粒总质量50%的土是（）

A．砂土B.碎石土C.粉土D.粘土

11.下列矿物质中，亲水性最强的是()。

A.伊利石B.蒙脱石C.高岭石D.石英

12.粘性土的塑性指数大小主要决定于土体中含（）数量的多少。

A.粘粒B.粉粒C.砂粒D.砾石

13.测得某粘性土的液限为40％，塑性指数为17，含水量为30%，则其相应的液性指数为（）：

A.0.59B.0.50C.0.41D.0.35

14.在下列指标中，不可能大于1的指标是（）。

A.含水量B.孔隙比C．液性指数D.饱和度

15.下列指标中，不能用来衡量无粘性土密实度的是（）。

A.天然孔隙比B.土的相对密实度C．土的含水量D.标准贯入锤击数

16.《规范》规定砂土的密实度用（）来划分。

A.孔隙率B.孔隙比C．相对密实度D.标准贯入锤击数

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17.在土的三相比例指标中，可以用实验直接测定的指标是（）

A.含水量B.孔隙比C．土的干密度D.土粒的浮密度

18.反映土结构性强弱的指标是（）

A.饱和度B.灵敏度C．重度D.相对密实度

19.不均匀系数的表达式为（）。

B.

C.

1030

D.

1060



20.已知砂土的天然孔隙比为303.0e，最大孔隙比762.0

max

e，最小孔隙比114.0

min

e，

则该砂土的相对密实度为（）。

A.0.514B.0.603C.0.708D.0.732

21.一块1kg的土样，置放一段时间后，含水量由25%下降到20％，则土中的水减少了（）kg。

A.0.06B.0.05C.0.04D.0.03

22.在土的颗粒级配曲线上出现一个台阶，表明土样（）

A.只有一种范围的粒径B.某一范围粒径的土含量占主流

C.缺乏某一范围的粒径D.粒径分布不均匀

23.对土骨架产生浮力作用的水是（）。

A．重力水B.毛细水C．强结合水D．弱结合水

24.若某砂土的天然孔隙比与其能达到的最大孔隙比相等，则该土（）。

A．处于最疏松的状态B．处于中等密实状态C．处于最密实状态D．无法确定其状态

25.下列指标中，不能用来衡量无粘性土密实度的是（）。

A．天然孔隙比eB．土的相对密实度

DC．土的含水量D．标准贯入锤击数N

26.无粘性土，随着孔隙比的增大，它的物理状态是趋向于（）。

A．密实B．松散C．不变D．不能确定

27.处于天然状态的砂土的密实度一般用（）来测定。

A．轻便触探试验B．现场十字板剪切试验C．标准贯入试验D．荷载试验

28.对于同一种土，下列指标相比较，数值最大的是（）。

A．天然密度B．饱和土密度

sat

C．干密度

D．浮密度

'

29.土的自重应力随深度()

A.单调增加B.单调减小C.保持不变D.有极大值

30.基底压力的实际分布为()

A.曲线分布B.三角形分布C.梯形分布D.均匀分布

31.均布条形基础荷载作用下地基最大剪应力在()

A.基底中心线B.基础边缘处C.基底中心线以下某一深度处D.不确定

32.可按平面问题计算附加应力的均布荷载分布区域为()

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A.圆形B.正方形C.条形D.矩形

33.地基附加应力的计算可应用（）

A.材料力学公式B.条分法C.角点法D.分层总和法

34.计算地基附加应力采用的外荷载为（）

A.基底压力B.基底附加压力C.地基压力D.地基净反力

35.有面积相同的矩形基础和正方形基础，其基底附加压力均布且大小相同，地基为均质土，在基础中

点下同一深度d(d>0）处，二者中产生较大附加应力的是（）。

A.可能是正方形基础，也可能是矩形基础B.矩形基础

C.两个基础产生的附加应力相等；D.正方形基础。

36.某柱下方形基础边长2m，埋深d=1.5m，柱传给基础的竖向力F=800kN，地下水位在地表下0.5m

处，则基底压力等于（）。

A.210kPaB.215kPaC.220kPaD.230kPa

37.地基表面作用着均布的矩形荷载，由此可知，在矩形的中心点以下，随着深度的增加，地基中的

（）。

A.附加应力线性减小，自重应力增大；B.附加应力非线性减小，自重应力增大；

C.附加应力不变，自重应力增大；D.附加应力线性增大，自重应力减小；

38.一矩形基础短边尺寸B，长边L，在长边方向作用的偏心荷载为F+G，试问当基底最小压应力等于零

时，最大压应力等于（）。

/)(B.2BLGF/)(C.3BLGF/)(D.4BLGF/)(

39.在相同的基底附加应力作用下，均布方形荷载所引起的附加应力的影响深度比条形荷载（）

A.稍大B.稍小C.相等D.小得多

40.某均值地基土，重度

3/7.16mkN，则深度1.5m处土的竖向自重应力等于（）。

A.25.05kPaB.21.5kPaC.32.65kPaD.24.9kPa

41.三角形分布的矩形荷载角点下的竖向附加应力系数是bl/、bz/的函数，其中b是（）。

A.矩形荷载短边长度B.三角形荷载分布方向的边长

C.矩形荷载长边长度D.三角形荷载最大值所对应的边长

42.有两个不同的基础，其基础总压力相同，问在同一深度处，哪一个基础下产生的附加应力大（）。

A．宽度小的基础产生的附加应力大B．宽度小的基础产生的附加应力小

C．宽度大的基础产生的附加应力大D．两个基础产生的附加应力相等

43.自重应力在均匀土层中呈（）分布

A．折线分布B．曲线分布C．直线分布D．均匀分布

44.某场地自上而下的土层分布为：第一层粉土，厚3m，重度

3/18mkN；第二层粘土，厚5m，

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重度为

3/4.18mkN，饱和重度

3/19mkN

sat

，地下水位距地表5m，试求地表下6m处土

的竖向自重应力（）。

A.99.8kPaB.109.8kPaC.111kPaD.109.2kPa

45.室内压缩试验采用的仪器是()

A.直接剪切仪B.固结仪C.锥式液限仪D.无侧限压缩仪

46.正常固结土的最终沉降量包括()

A.主固结沉降量B.瞬时沉降C.次固结沉降量D.以上三者

47.室内压缩实验中，完全侧限意味着()

A.土粒体积不变B.土样体积不变C.孔隙体积不变D.土样横截面积不变

48.下列土中，压缩曲线最平缓的是()

A.密实砂土B.杂填土C.淤泥D.淤泥质土

49.室内压缩曲线越陡，土的（）

A．压缩模量越大B.压缩性越高C.压缩系数越小D.压缩指数越小

50.压缩系数



的下标12的含义是（）

A.1表示自重应力，2表示附加应力B.压应力从1MPa增加到2MPa

C.压应力从100kPa增加到200kPaD.无特定含义

51.若土的初始孔隙比为0.8，某应力增量下的压缩系数为0.3MPa-1，则土在该应力增量下的压缩模量等

于（）。

A.4MPaB.5MPaC．6MPaD.7MPa

52.下列描述错误的是（）。

曲线越平缓，土的压缩性越低B.压缩模量越小，土的压缩性越高

C.压缩系数值随压力的变化而变化D.压缩指数值随压力的变化而变化

53.根据有效应力原理，只要（）发生变化，土体强度就发生变化。

A.总应力；B.有效应力；C．附加应力；D.自重应力。

54.常以局部倾斜为变形特征值的结构是()

A.框架结构B.排架结构C.高耸结构D.砌体结构

55.不同结构的地基变形由不同的变形特征值控制，下面的叙述不正确的是（）。

A．框架结构应由相邻柱基的沉降差控制B．高耸结构应由倾斜控制

C．砌体承重结构应由局部倾斜控制D.单层排架结构应由倾斜控制

56.在同一均质土场地有埋深相同的两矩形基础，其基底压应力相同，长宽比相同，但基础尺寸大小不

同，则两基础沉降量的关系是（）。

A.大基础和小基础的沉降量相同B.小基础的沉降量大于大基础的沉降量

C.大基础的沉降量大于小基础的沉降量D.无法判断

57.下列因素中，可导致土体出现超固结性状的因素是（）

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A.地下水长期下降后回升B.地基预压堆载的卸除

C.靠近地面的土层干缩D.土粒间的化学胶结作用增强

58.下列描述正确的是（）

A.在一般压力作用下，土的压缩可看作土中孔隙的减小

B.饱和土在排水固结过程中，土始终是饱和的，土的饱和度和含水量是不变的

C.土体在压缩过程中，土粒间的相对位置始终是不变的

D.在一般压力作用下，土体的压缩主要是由土粒受压破碎产生的

59.产生流砂现象的必要条件（）。

A.渗流自下而上B.渗流自上而下

C.动水力不大于土的有效重度D.砾砂地基

60.由于土固体颗粒在工程常见范围内认为是不可压缩的，土体的体积变化与孔隙体积变化的大小关系

是（）。

A.前者大于后者B.前者小于后者

C.二者相等D.无法确定

61.某场地地表土挖去5m，则该场地土成为（）。

A.超固结土B.欠固结土C.正常固结土D.弱固结土

62.饱和粘性土固结不排水剪切破裂面与大主应力作用面的夹角，（）

A.90°B.45°C.60°D.0°

63.下列荷载中，最小的是（）

A.临塑荷载PcrB.界限荷载P1/3C.界限荷载P1/4D.极限荷载Pu

64.属于土抗剪原位测试的是()

A.三轴剪切试验B.直接剪切实验

C.无侧限抗压强读试验D.十字板剪切实验

65.饱和粘性土的不固结不排水抗剪强度主要取决于()

A.围压大小B.土的原有强度C.孔隙压力系数D.偏压力

66.粘性土中某点的大主应力

400kPa时，其内摩擦角20，10ckPa,则该点发生破

坏时小主应力的大小应为（）

A.182kPaB.210kPaC.266kPaD.294kPa

67.某饱和粘性土无侧限抗压强度试验得不排水抗剪强度为60kPa，如果对同一土样进行三轴不固结不

排水试验，施加140kPa的围压，则土样发生破坏时的轴向压力等于（）。

A.140kPaB.200kPaC.260kPaD.400kPa

68.建立土的极限平衡条件的依据是（）。

A.极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系

B.极限应力圆与抗剪强度包线相割的几何关系

C.整个摩尔圆位于抗剪强度包线的下方的几何关系

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D.静力平衡条件

69.饱和粘性土的抗剪强度指标()

A．与排水条件无关B．与排水条件有关

C．与土中孔隙水压力的变化无关D．与试验时的剪切速率无关

70.土中某点处在极限平衡状态时，其破坏面与小主应力

作用面的夹角为（）。

045B．

045



C．

045



D.

045

71.土中某点剪应力等于该点土的抗剪强度

时，该点处于（）。

A．弹性平衡状态B．极限平衡状态C．破坏状态D．无法判定

72.土的强度实质上是土的抗剪强度，下列有关抗剪强度的叙述正确的是（）。

A．砂土的抗剪强度是由内摩擦力和粘聚力形成的

B．粉土、粘性土的抗剪强度是由内摩擦力和粘聚力形成的

C．粉土的抗剪强度是由内摩擦力形成的

D．在法向应力一定的条件下，土的粘聚力越大，内摩擦力越小，抗剪强度愈大

73.无侧限抗压强度试验适用于（）的抗剪强度指标的测定

A．砂土B．粘性土C．粉土D．饱和粘性土

74.已知地基中某一单元土体上作用的大主应力

415kPa，且大小主应力差为

221kPa,则作用在该单元体上的小主应力

为（)。

A.194kPaB.176kPaC.212kPaD.164kPa

75.下面有关直接剪切试验的叙述中，正确的是（）。

A．土样沿最薄弱的面发生剪切破坏B．剪切面上的剪应力分布不均匀

C．剪切面上的剪应力分布均匀D．试验过程中，可测得孔隙水压力

76.朗金土压力理论与库仑土压力理论计算所得土压力相同的情况是（）。

A.墙后填土为无粘性土；B.墙背直立、光滑、填土面水平；

C.挡土墙的刚度无穷大；D.墙后无地下水。

77.无粘性土坡的稳定性，（）。

A.与坡高无关，与坡角无关；B.与坡高无关，与坡角有关；

C．与坡高有关，与坡角有关；D.与坡高有关，与坡角无关。

78.挡土墙的稳定性验算应满足（）

K≥1.6,

K≥1.3B.

K≥1.6,

K≥1.1

K≥1.3,

K≥1.5D.

K≥1.1,

K≥1.3

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79.挡土墙的抗倾覆安全系数表达式是（）

倾覆力矩

抗倾覆力矩

倾覆力矩

倾覆力

抗倾覆力

倾覆力

80.某挡土墙墙后填土为粗砂，当墙后水位上升时，墙背受到的侧压力的变化是（）。

A.变大B.变小C.不变D.变为零

81.某无粘性土坡的坡角为20°，土的内摩擦角为30°，该土坡的稳定安全系数等于（）。

A.0.67B.1.5C.1.59D.0.63

82.挡土墙后面的填土为中砂，其内摩擦角为28o，墙背铅垂，土面水平，则按朗肯土压力理论计算主动

土压力时，土中破坏面与墙背面的夹角为（）。

A.0B.31oC.45oD.59o

83.朗肯土压力理论假定挡土墙墙背光滑无摩擦，造成主动土压力计算值（）。

A.偏大；B.偏小；C.无偏差；D.大于实际被动土压力。

84.设计重力式挡土墙时，下列哪项计算是不需要的（）。

A.挡土墙墙体的弯曲抗拉强度计算

B．挡土墙基础底面的地基承载力验算

C．挡土墙的抗倾覆、抗滑移稳定性验算

D．挡土墙基底下有软弱下卧层时，要进行软弱下卧层的承载力验算和地基稳定性验算

85.挡土墙后填土处于主动极限平衡状态时，则挡土墙（）。

A．被土压力推动而偏离墙背土体B．在外荷载作用下推挤墙背后土体

C．在外荷载作用下偏离墙背后土体D．被土体限制而处于原来位置

86.在相同的条件下，土压力最大的是（）。

A．主动土压力B．被动土压力C．静止土压力D．不确定

87.地下室外墙所受的土压力可以视为（）。

A．主动土压力B．被动土压力C．静止土压力D．都有可能

88.设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时，土压力应按（）计算。

A．主动土压力B．被动土压力C．静止土压力D．视情况而定

89.设计重力式挡土墙时，土压力应按（）计算。

A．标准值B．设计值C．既可采用标准值，也可采用设计值

90.静止土压力的特点是（）。

A．墙后填土处于极限平衡状态B．挡土墙无任何方向的移动或转动

C．土压力分布图只表示大小，不表示方向D．土压力的方向与墙背法线的夹角为

91.计算重力式挡土墙时，荷载应按（）计算

A．基本组合，其分项系数均为1.0B．基本组合，其分项系数均为1.2

C．基本组合，其分项系数为1.2或1.4D．长期效应组合，其分项系数均为1.0

92.一矩形基础短边B，长边L，在长边方向作用的偏心荷载为F+G，试问当基底最小压应力等于零时，

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最大压应力等于()

/)(/)(2

/)(3/)(4

93.计算钢筋混凝土条形基础内力时，荷载采用()

A.基础压力B.地基净反力C.地基反力D.地基附加压力

94.以下基础形式中不需要按刚性角要求设计的是（）。

A.墙下混凝土条形基础B.墙下条形砖基础

C．毛石基础D.柱下钢筋混凝土独立基础

95.对无筋扩展基础要求基础台阶宽高比允许值是因为（）。

A.材料的抗压强度较高B．限制基础底面宽度要求

C．地基承载力低D.材料的抗弯抗拉强度较低

96.柱下独立基础发生冲切破坏是由于（）。

A.柱周边处基础高度不足B．地基承载力不足

C．基底面积过小D.基础材料抗压强度不足

97.各种型式的刚性基础的共同点在于（）。

A.均为墙下条形基础B．均为柱下独立基础

C．均由砖、毛石砌筑而成D.均由脆性材料组成

98.某中心受压矩形基础底面尺寸bl，传至设计标高处竖向轴压荷载F，基础埋深d,地基土重度

γ。地基净反力

P是（）。

A．





B．

lb

C．













99.某柱传给基础的竖向荷载标准值为

F=200kN，基础埋深为1.5m,修正后地基承载力特征值为

f=160kPa,则该柱下基础的最小底面积为（）

A.1.54m2B.1.62m2C.1.3m2D.1.8m2

100.某墙下条形基础，顶面的中心荷载标准值180/FkNm,基础埋深1.0dm,修正后地基承

载力特征值kPaf

180,则该基础的最小底面宽度为（）

A.1.125mB.1.2mC.1.1mD.1.0m

101.可具有补偿作用的基础是（）

A.单独基础B.条形基础C.交梁基础D.箱形基础

102.柱下条形基础的底面尺寸与（）因素无关。

A．柱网布置B．边跨跨距C．地基承载力D．基础底板厚度

103.柱下条型基础梁基底反力按直线分布计算，高度宜为柱距的（）。

A．1/6B．l/3C．l/10D．l/2

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104.以下不属于浅基础的基础型式是（）。

A．柱下条形基础B．筏板基础C．柱下独立基础D．沉井

105.以下破坏现象中，由于冲切而破坏的现象是（）。

A．基础底板被拉裂B．柱子周边沿45度斜面拉裂

C．基础台阶处出现竖向裂缝D．柱子与基础接触面被压坏

106.在计算（）时采用地基净反力。

A．基础底面尺寸B．验算地基承载力C．基础底板配筋D．地基变形

107.计算砌体承重结构的地基变形，应由（）控制。

A．沉降量B．沉降差C．局部倾斜D．倾斜

108.计算框架结构的地基变形应由（）控制。

A．沉降量B．相邻基础沉降差C．局部倾斜D．倾斜

109.单层排架结构的地基变形应由（）控制。

A．沉降量B．相邻基础沉降差C．局部倾斜D．倾斜

110.在进行扩展基础结构计算，确定基础配筋时，上部结构传来的荷载效应组合应该采用（）。

A．基本组合；B．标准组合；

C．准永久组合；D．短期效应组合。

111.以下不受宽高比限制的基础型式是（）。

A．墙下混凝土条形基础B．墙下条形砖基础

C．墙下毛石条形基础D．墙下钢筋混凝土条形基础

112.在荷载和地质条件相同时，刚性基础与柔性基础相比不能做到“宽基浅埋”是因为（）。

A．受到材料刚性角的限制B．基底附加应力较大

C．地基承载力低D．材料的抗压强度低

113.柱下条形基础不具有（）的特点。

A．基础刚度较大B．对柱子荷载起一定调整作用

C．补偿性设计D．调整地基变形

114.不同结构的地基变形由不同的变形特征值控制，下面的叙述不正确的是（）。

A．框架结构应由相邻柱基的沉降差控制B．高耸结构应由倾斜控制

C．砌体承重结构应由局部倾斜控制D．单层排架结构应由倾斜控制

115.按地基压力扩散角的概念计算软弱下卧层顶面处的附加应力时以（）为前提条件。

A．基础底面处传至软卧层顶面处的总压力在扩散前后数值不变

B．附加压力在传递过程中数值不变

C．基础底面处和软卧层顶面处的总压力在扩散后减小

D．基础底面处和软卧层顶面处的总压力在扩散后增大

116.在（）情况下可不验算柱下基础顶面的局部受压承载力。

A．基底宽度大于等于3mB．基础底板高度按构造设计

C．基础和柱的混凝土强度等级相同D．基础埋深在地下水位以上

117.以下（）不是柱下条形基础的地基反力按直线分布计算的条件。

A．地基土均匀B．梁高不小于1/6柱距

C．上部荷载分布均匀D．梁的翼板宽度不小于1/6柱距

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118.在软土地基上的高层建筑为减小地基的变形或不均匀变形，下列何种措施（）是收不到预期效

果的？

A．减小基底附加压力B．增加房屋结构刚度

C．增加基础的强度D．设置沉降缝

119.沉降缝与伸缩缝的根本区别在于（）。

A．伸缩缝比沉降缝宽B．伸缩缝不能填实

C．沉降缝必须从基础处断开D．伸缩缝的宽度小

120.由（）得到的地基承载力特征值无需进行基础宽度和深度修正。

A．土的抗剪强度指标以理论公式计算；B．地基载荷试验；

C．规范承载力表格；D．以上均不对。

121.计算地基变形时，施加于地基表面的压力应采用（）。

A．基底压力；B．基底反力；

C．基底附加压力；D．基底净压力。

122.关于建筑物基础埋置深度选择的叙述正确的是（）

A.当地基中存在承压水时，可不考虑其对基础埋置深度的影响；

B.靠近原有建筑物基础修建的新建筑物，其基础埋置深度宜小于原有建筑物基础埋深；

C.当存在地下水时，基础应尽量埋在水位以下；

D.如果在基础影响范围内有管道或坑沟等地下设施时，基础应放在它们的上面。

123.当新建筑物基础深于旧建筑物基础时，新、旧建筑物相邻基础之间应保持的距离不宜小于两相邻基

础地面高差的()。

A.0.5～1倍B.1～2倍C.2～3倍D.3～4倍

124.当地基受力层范围内存在软弱下卧层时，若要显著减小柱下扩展基础的沉降量，较可行的措施是

()

A.增加基底面积B.减小基底面积C.增大基础埋深D.减小基础埋深

125.当大面积抽取地下水致使地下水位下降时，地基中的自重应力增大是因()为。

A.由天然重度变为浮重度B.由浮重度变为天然重度

C.由天然重度变为饱和重度D.由饱和重度变为天然重度

126.钢筋混凝土墙下条形基础，底板配筋的设计截面位置选择在（）处。

A.基础对称轴B.过墙形心C.基础边缘处D.墙边截面处

127.新老建筑物要保持一定的净距，根本原因在于()。

A.附加应力沿深度由上而下逐渐减小

B附加应力不仅发生在荷载面积之下，而且分布在荷载面积相当大的范围之下

C.增大老建筑物的沉降

D．避免引起老建筑物的倾斜

128.可不做地基变形计算的建筑物是（）。

A．甲级建筑物A．乙级建筑物A．部分丙级建筑物A．丙级建筑物

129.柱下独立基础底板受力钢筋的构造要求为（）。

A.d≥10mm@≤200mmB.d=8mm@≥200mm

C.d≤8mm@=200mmD.d≤8mm@＞200mm

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130.某混合结构多层房屋墙体出项倒八字形裂缝，表明其地基沉降变形（）。

A.两端大、中间小B.两端小、中间大

C.比较均匀D.沉降差超过容许值

131.在软土地基上的高层建筑为减小地基的变形或不均匀变形，下列何种措施是收不到预期效果的？

（）。

A.减小基底附加应力B.增加房屋结构刚度C.增加基础的强度D.设置沉降缝

132.高层建筑为了减小地基的变形，下列何种基础形式较为有效（)

A．钢筋混凝土十字交叉基础B．箱形基础

C．筏形基础D．扩展基础

133.将软弱下卧层的承载力特征值进行修正时，下列哪种说法正确（）。

A．仅当基础宽度大3m时方需作宽度修正B．需作宽度和深度修正

C．仅需作深度修正D．仅需作宽度修正

134.振动沉管灌注桩按成桩方法分类应为（）。

A.非挤土桩B．挤土桩C．部分挤土桩D．摩擦桩

135.设置于深厚的软弱土层中，无较硬的土层作为桩端持力层，或桩端持力层虽然较坚硬但桩的长径比

很大的桩，可视为（）。

A.端承桩B．摩擦桩C．摩擦端承桩D.端承摩擦桩

136.群桩基础中的单桩称为（）。

A．单桩基础B．桩基C．复合桩基D.基桩

137.桩侧负摩阻力的产生，使桩的竖向承载力（）。

A．增大B．减小C．不变D.有时增大，有时减小

138.混凝土预制桩的混凝土强度等级不宜低于（）

A.Ｃ15B.Ｃ20C.Ｃ30D.Ｃ40

139.负摩阻力的存在对桩基础是极为不利的，对可能出现负摩阻力的桩基，宜按下列原则设计，其中不

正确的叙述是（）

A.对于填土建筑场地，先填土并保证填土的密实度，待填土地面沉降基本稳定后成桩

B.对于地面大面积堆载的建筑物，采取预压等处理措施，减少堆载引起的地面沉降

C.对位于中性点以下的桩身进行处理，以减少负摩阻力

D.对于自重湿陷性黄土地基，采取强夯、挤密土桩等先行处理，消除上部或全部土层的自重湿陷性

140.桩的间距（中心距）一般采用（）倍桩径。

A．l倍；B．2倍；C．3～4倍；D．6倍

141.桩侧负摩阻力的产生，使桩身轴力（）。

A．增大；B．减小；C．不变；D．无法确定。

142.当桩径（）时，在设计中需考虑挤土效应和尺寸效应。

A.D≤250mm；B.250＜D＜800mm；

C.D≥800mm；D.D≥1000mm。

143.产生负摩阻力的条件是（）。

A．桩周土体相对于桩身有向下位移时；B．桩周土体相对于桩身有向上位移时；

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C．桩周土层产生的沉降与桩沉降相等；D．桩穿越较厚的砂石土层。

144.桩基承台发生冲切破坏的原因是（）。

A．底板配筋不足；B．承台的有效高度不足；

C．钢筋保护层不足；D．承台平面尺寸过大。

145.影响单桩水平承载力的主要因素不包括（）。

A.桩身刚度和强度；B.桩侧土质条件；

C.桩顶约束条件；D.桩的施工方法。

146.条形承台和柱下独立桩基承台的最小厚度为（）

A．300mm；B．400mm；

C．500mm；D．600mm。

147.桩顶嵌入承台的长度对于中等直径桩，不宜小于（）。

A．100mm；B．5Omm；C．7Omm；D．150mm。

148.安全等级为（）的建筑桩基可采用承载力经验公式估算单桩的竖向承载力标准值？

A．一级；B．二级；C．三级D．各种安全等级的桩基。

149.在不出现负摩阻力的情况下，摩擦桩桩身轴力分布的特点之一是（）。

A．桩顶轴力最大；B．桩顶轴力最小；

C．桩端轴力最大；D．桩身轴力为一常数。

150.沉管灌注桩质量问题多发的基本原因是（）。

A．缩颈；B．振动效应；C．测量误差；D．混凝土搅拌不匀。

151.一级建筑桩基应采用（），并结合静力触探、标准贯入等原位测试方法综合确定单桩的竖向极限

承载力标准值。

A．现场静载荷试验；B．理论公式计算；C．估算法；D．室内土工试验。

152.属非挤土桩的是（）。

A.钢筋混凝土预制桩B.预应力钢筋混凝土预制桩C.钻孔灌注桩D.沉管灌注桩

153.摩擦桩和端承桩是按（）。

A.荷载的性质与大小B.桩的成型方法C.荷载的传递方式D.桩的截面尺寸

154.在（）情况下不宜采用静压预制桩。

A.桩身穿越淤泥土层B.桩身穿越碎石层

C.桩端持力层为密实砂土层D.桩位于地下水位以下

155.对桩的布桩方案无影响的因素是（）。

A.桩的中心距B.桩群的承载力合力点位置

C.上部结构布置及分布D.承台标高和材料强度

156.在（）的情况下应按摩擦桩设计。

A.L/d较小，桩端进入密实砂层B.L/d不太大，桩端进入较密实粘土层

C.桩端清孔不净，留有较厚虚土的灌注桩D.桩端进入基岩足够深度

157.柱对承台的冲切计算，冲切椎体计算截面应取（）至相应桩顶内边缘连线。

A.柱边或承台变阶处B.柱中心点C.承台顶面中心点D.柱边

158.以下内容（）是按正常使用极限状态计算的。

A.承台高度计算B.承台配筋的确定C.甲级建筑物的沉降验算

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D.位于坡地岸边的建筑物桩基整体稳定性验算

159.在（）地基中应考虑桩侧负摩阻力对桩基承载力的影响。

A.自重湿陷性黄土B.单桩承载力大的桩基

C.地基承载力特征值kPaf

100的粘性土D.含水量大于40%的粉质粘土

160.柱下桩基承台由于配筋不足将发生（）

A.弯曲破坏B.冲切破坏C.剪切破坏D.局部压坏

161.砂井真空预压属于（）

A.换土垫层法B.挤密振实法C.排水固结D.胶结加固法

162.在用换填法处理地基时，垫层厚度确定的依据是（）。

A．垫层土的承载力B．垫层底面处土的自重压力

C．下卧土层的承载力D.垫层底面处土的附加压力

163.下列地基中，不适用于深层搅拌法处理的是（）

A.淤土、淤泥质土B.松散的砂土C.粉土

D.含水量较高且地基承载力标准值不大于120kPa的粘性土

164.判断处理软弱土地基的换土垫层，其厚度需经计算确定，从提高效果和方便施工出发，一般可取

（）

A.小于0.2mB.大于4mC.1~3mD.2~4m

165.砂井或塑料排水板的作用是()。

A．预压荷载下的排水通道B.提供复合模量

C．起竖向增强体的作用D．形成复合地基

166.砂石桩置换法适用于处理()类地基土。

A．杂填土B．饱和软粘土C．碎石土D．素填土

167.下列地基处理方法中的桩，()属于散体材料桩。

A.砂桩B.土桩C.钢渣桩D.石灰桩

168.振冲法是振动水冲法的简称，其在粘性土地基中的主要作用是()。

A．振冲挤密B．排水固结C．振冲置换D．振冲固结

169.水泥土搅拌桩属于复合地基中的()。

A．刚性桩B．半刚性桩C．散体材料桩D．竖向加筋材料桩

170.对于较深厚的软粘土，为提高排水固结的速度，应采用措施()。

A．超载预压B．排水井C．真空预压D．人工降水

171.在某些复合地基中，加有褥垫层，下面陈述中，()不属于褥垫层的作用。

A．提高复合地基的承载力B．减少基础底面的应力集中

C．保证桩、土共同承担荷载D．调整桩、土荷载分担比

172.在CFG桩法中褥垫层的作用是()。

A．利于排水B．抗震，减震

C．调整桩土竖向和水平荷载分担比D．不保证桩、土共同承担荷载

173.强夯法不适用于如下哪种地基土?()

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A．松散砂土B．杂填土C．饱和软粘土D．湿陷性黄土

174.淤泥和淤泥质土的浅层处理宜采用（）。

A．预压法B．强夯法C．换土垫层法D.深层搅拌法

175.淤泥的孔隙比（）。

A．等于1.0；B．大于1.0；C．等于1.5；D．大于1.5

176.在排水砂井的布置中，井径与间距的关系应以什么为原则，()

A．细而间距合理B．粗而密C．细而疏D．粗而疏

177.在换填法垫层厚度（Z）的公式Pz+Pcz≤fz中，Pcz是指（）

A．垫层底面处的附加压力B．垫层顶面处的附加压力

C．下卧层底面处的自重压力D．下卧层顶面处的自重压力

178.预压法的排水体系包括（）

A．堆载预压排水体系和真空预压排水体系；B．水平排水体系和竖向排水体系

C．径向排水体系和竖向排水体系；D．超载预压排水体系和真空预压排水体系

179.井径比是指（）。

A．有效排水圆直径与砂井直径的比值；B．砂井直径与有效排水圆直径的比值

C．砂井直径与井间距的比值；D．井间距与砂井直径的比值

180.压实系数是指（）。

A．土的平均干密度与最大干密度的比值；B．土的控制干密度与最大干密度的比值

C．土的最大干密度与平均干密度的比值；D．土的最大干密度与控制干密度的比值

181.在换填法施工中，为获得最佳夯压效果，宜采用垫层材料的（）含水量作为施工控制含水量。

A．最低含水量B．饱和含水量C．最优含水量D．临界含水量

182.在水泥土搅拌桩法中，形成水泥加固土体，水泥在其中应作为（）。

A.拌合剂；B.主固化剂；C.添加剂；D.溶剂；

183.处理后的地基承载力特征值进行修正时，基础宽度的地基承载力修正系数和基础埋深的地基承载力

修正系数分别为（）。

A．0，1.0；B．1.0，1.0；C．1.0，1.2；D．根据土的类别而定。

184.在地基处理方法中，当场地允许时采用哪一种方法处理厚度较大的松散砂土地基较为有效和经济

（）

A．强夯法B.旋喷法C．换土垫层法D．堆载预压法

185.预压法适用于处理（）地基。

A．碎石类土B．砂土C．饱和的粉土D．淤泥、淤泥质土和冲填土

186.砂井堆载预压法适用于处理（）地基。

A.饱和的粘性土地基B．松散的砂土地基

C．杂填土地基D.湿陷性黄土地基

187.在基础下，紧挨基础的土层是（）。

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A．持力层B．下卧层C．受力层D．换填层

188.挤密砂桩主要适用于处理（）地基。

A．淤泥B．淤泥质土C．松散砂土D．冲填土

189.某种土的自由膨胀率等于30%，对该种土正确的判定是____。

A.不属膨胀土；B.弱膨胀土；C.强膨胀土；D.中膨胀土。

190.膨胀土的特性指标之一膨胀率是（）。

A．人工制备的烘干土，在水中增加的体积与原体积之比；

B．在一定压力下，浸水膨胀稳定后，试样增加的高度与原高度之比；

C．原状土在直线收缩阶段，含水量减少1％的竖向线缩率；

D．在一定压力下，烘干后减少高度与原有高度之比。

191.黄土地基湿陷程度是根据下述何种指标进行评价()

A.湿陷性系数和总湿陷量；B.湿陷性系数和计算自重湿陷量

C.总湿陷量和计算自重湿陷量；

192.红粘土的工程特性主要表现在以下几个方面()：

A.高塑性和低孔隙比、土层的不均匀性、土体结构的裂隙性；

B.高塑性和高压缩性、结构裂隙性和湿陷性、土层不均匀性；

C.高塑性和高孔隙比、土层的不均匀性、土体结构的裂隙性；

193.（）不存在冻胀问题

A．粗粒土；B．细粒土；C．粘性土；D．粉土。

二、填空题1

194.碎石土是指粒径大于的颗粒超过总质量50％的土。

195.土的灵敏度越高，其结构性越强，受扰动后土的强度降低就。

196.某饱和粘性土地基上的建筑物施工速度较快，设计时应选用三轴仪______抗剪强度指标。

197.在层流条件下，达西定律中渗透系数与成正比，并与土的性质有关。

198.对砂土，渗透定律的表达式为。

199.含水量的定义表达式为。

200.颗粒级配曲线出现水平段说明。

201.粘性土的塑性指数大小主要决定土体中含数量的多少。

202.亲水性最强的矿物是。

203.已知某天然地基上的浅基础，基础底面尺寸为mm0.55.3，埋深md2。由上部结构传下的

竖向荷载F=kN4500,则基底压力为kPa。

204.基础及其台阶上回填土的平均重度取_kN/m3。

205.地下水位下降可引起自重应力。

206.计算自重应力时，地下水位以下土的重度应取。

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207.相比较而言，在基底附加应力作用下，竖向附加应力的影响深度比横向附加应力的影响深

度。

208.根据布辛奈斯克解，竖向集中力的作用下，集中力作用点处的附加应力等于。

209.在偏心荷载作用下，基础底面的压应力分布不均匀，当

e时，基础底面边缘的最大压应力计算

公式为。

210.计算条形基础的基底压力时，在基础的长边方向通常取l计算。

211.土体的压缩性是由于土体中___减小的结果。

212.欠固结土的超固结比。

213.饱和土体中发生从A点向B点的渗流，其原因是由于两点之间存在。

214.在相同的压力作用下，饱和粘性土压缩稳定所需时间

t与饱和砂土压缩稳定所需时间

t的关系

是。

215.若土的初始空隙比为0.8，某应力增量下的压缩系数为

13.0MPa，则土在该应力增量下的压缩

模量等于。

216.饱和粘性土固结的过程是抗剪强度的过程。

217.土的压缩曲线pe越平缓，土的压缩性。

218.是决定地基沉降与时间关系的关键因素。

219.压缩曲线的坡度越陡，说明随着压力的增加，土孔隙比的减小越。

220.某饱和粘性土地基上的建筑物施工速度较快，设计时应选用三轴仪__抗剪强度指标。

221.对于饱和粘性土，若其无侧限抗压强度为

q，则得到土的不固结不排水强度为

222.已知某土样的压缩系数

0.4kPa



，若该土样在自重应力作用下的孔隙比为

0.806e，

则该土样的压缩模量为MPa。

223.某粘性土地基24ckPa，

025，已知地基中某点的大主应力

140kPa，若该点处

于极限平衡状态，则该点的小主应力为kPa。

224.已知某挡土墙，墙背竖直、光滑，墙后填土表面水平，墙后填土为无粘性土，且内摩擦角36，

则主动土压力系数为___。

225.同一挡土墙，产生被动土压力时的墙体位移量S1与产生主动土压力时的墙体位移量S2的大小关系

是。

226.当雨水渗入土坡后，引起土坡安全系数的变化是____。

227.无粘性土坡处于极限平衡状态时，坡角与土的内摩擦角的关系是_____。

228.根据郎肯土压力理论，当墙后土体处于主动土压力极限平衡状态时，表示墙后土体单元应力状态的

应力圆与土体抗剪强度包线的几何关系是。

229.当挡土墙墙后填土面有均布荷载q作用时，若填土的重度为，则将均布荷载换算成的当量土层厚

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度为。

230.墙后填土选用粗粒土相对于选用粘性土，静止土压力的变化是。

231.挡土墙在满足的条件下，库伦土压力理论与郎肯土压力理论得到的土压力是一致的。

232.重力式挡土墙依靠维持稳定。

233.的墙后填土较困难，常用于开挖边坡时设置的挡土墙。

234.为了增大挡土墙墙底的抗滑能力，基底可做成。

235.锥形截面扩展基础的坡度。

236.如果基础附近有管道或沟、坑等设施时，基础底面设置一般应这些设施的底面。

237.地基基础设计首先应保证在上部结构荷载作用下，地基土不至于发生剪切破坏而失稳且具有一定的

安全储备。因而，要求基底压力不大于。

238.一般砌体承重结构房屋的长高比不太大，变形特征以为主，应以该变形特征作为地基

的主要变形特征值。

239.在满足地基稳定和变形的条件下，基础埋深应尽量

240.桩侧存在负摩阻力时，在桩身某一深度处的桩土位移量相等，该处称为。

241.对长径比较小（一般小于10)，桩身穿越软弱土层，桩端设置于密实砂层、碎石类土层、中等风

化及微风化岩层中的桩，可视为。

242.在计算桩基结构承载力、确定尺寸和配筋时，应采用传至承台顶面的荷载效应。

243.摩擦型灌注桩配筋长度不应小于桩长。

244.桩基承台配筋应进行承载力计算。

245.为满足承台的基本刚度、桩与承台的连接等构造需要，条形承台和柱下独立桩基承台的最小厚度不

应小于。

246.桩按承载性状分类可分为和两类

247.按施工方法不同，桩可分为__和___两大类。

248.单桩竖向承载力的确定，取决于与两个方面。

249.单桩的破坏模式有屈曲破坏、和。

250.桩基础一般由和两部分组成。

251.摩擦型桩一般通过和传递荷载

252.按设置效应，可将桩分为挤土桩、和三类。

253.按承台底面的相对位置，桩基础分为和两种类型。

254.矩形承台边缘至桩中心的距离不宜小于，边缘挑出部分不应小于

㎜。

255.摩擦桩一般通过和传递荷载。

256.灌注桩可归结为和两大类。

257.桩基承台的构造应满足：承台宽，承台厚。

258.确定桩数和布桩时，应采用传至承台底面的荷载效应，相应的抗力应采用。

259.桩嵌入承台内的长度，对中等直径桩不宜小于，对大直径桩不宜小于。

260.桩基承台厚度应满足和承载力要求。

261.用于控制填土压实质量的指标是____。

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262.换填法适用于处理各类软弱土层，其处理深度通常控制在范围内，较为经济合理。

263.软土的成分以粘粒和粉粒为主，常呈结构

264.采用砂垫层处理地基时，垫层顶面每边宜超出基础底边不小于mm，或从垫层底面两侧向上

按当地开挖基坑经验的要求放坡。

265.淤泥和淤泥质土在工程上统称为。

266.淤泥和淤泥质土的浅层处理宜采用。

267.在同样的荷载条件下，对于含水平砂夹层的粘性土，其固结过程比纯粘土层的固结过程。

三、计算题

268.某场地土的土粒比重

d=2.70，孔隙比e=0.9，饱和度

S=0.35，若保持土体积不变，将其饱和度

提高到0.85，每1

3m的土应加多少水？

269.已知某原状粘性土样的天然孔隙比0.92e，土粒相对密度2.72

d,液限%31

，塑性

指数14

I,液性指数0.21

I。试求其天然含水量，饱和度

S和有效重度（取水的重度

310/

kNm）。

270.用体积为100cm3

的环刀对某土取样试验，测得环刀加土的质量为225.0g，环刀质量为55.0g，土

样烘干后的质量为150.0g（不包括环刀），土粒比重为2.65。试确定该土样的天然含水量w、孔隙比e、

天然重度、饱和度

S。（说明：计算时水的重度

取为10kNm/3

，重力加速度g取为

210m/s，

土重度的单位应采用国际单位制）

271.某饱和原状土样，经试验测得其体积为

3100Vcm，湿土质量0.185mkg，烘干后质量为

0.145kg，土粒的相对密度2.70

d，土样的液限为35%

，塑限为17%

。试确定土的

名称和状态。

272.对某土样进行直剪试验.在法向压力

100kPa和

40kPa作用下分别测得相应的抗剪

强度

kPa和

150

kPa。试问土样在法向应力

250kPa,剪应力

100

kPa

作用下是否被剪坏?

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273.已知某土样的抗剪强度参数50,20ckPa，承受三向应力

450kPa

200kPa的作用。要求：（1）绘制应力圆与抗剪强度曲线；（2）判断该土样是否产生破坏。

274.已知地基土中某点的最大主应力为600

kPa，最小主应力200

kPa。求最大剪应力

max

值及其作用面的方向，并计算与大主应力作用面成夹角

015的斜面上的正应力和剪应力。

275.对某砂土土样进行直接剪切试验，当法向应力100kPa时，测得抗剪强度52

kPa。若

对同种土样进行三轴压缩试验，问该土样在

120kPa，

46kPa作用下处于何种状态？

276.相同条件下取三个相同的粘性土样a、b、c。对土样a、b分别做直接剪切试验，结果为：

土样a：竖向应力kPa

100，抗剪强度kPa

32；

土样b：竖向应力kPa

200，抗剪强度kPa

56；

若对土样c做三轴压缩试验，当水平压力kPa30

时，试问竖向至少需要再加压多少可把土样剪

坏？

277.某住宅承重砖墙作用于基础顶面的荷载mkNN/180，墙厚度mb37.0

，采用砖砌条形

基础，基础埋深md5.1，其台阶宽高比允许值50.1:1tg。地表以下为深厚的粉土层，重度

3/18mkN，承载力特征值kPaf

160。设计基础尺寸。（粉土5.0

，0.2

）。

278.某柱下承台埋深1.5m，承台下设置了5根灌注桩，承台平面布置如下图所示，框架柱作用在地面处

的荷载标准值为：竖向力kNF

3700，弯矩mkNM

•1400（沿承台长边方向作用），水平

力kNH

350。已知单桩竖向承载力特征值kNR

1000，单桩水平承载力特征值

kNR

150，试验算单桩承载力是否满足要求。

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279.某建筑场地采用CFG桩复合地基处理,复合地基承载力特征值需达到450kpa，CFG桩单桩承载力为

700kn，桩间土承载力特征值为100kpa，采用等边三角形布桩，桩径为300mm，桩间土折减系数为0.90，

试求桩间距。

四、判断题

280.砂土的土粒相对密度可用于判定其密度。（）

281.土中空气与孔隙不是一个概念。（）

282.土的液性指数与其天然含水量无关。（）

283.区分粉土与粘土的指标是液性指数。()

284.土的渗透系数K越大，土的透水性也越大，土中的水力梯度i也越大。（）

285.饱和粘性土固结的过程是抗剪强度增加的过程。()

286.无粘性土主要的物理特征是其密实度。（）

287.地下水位以下的土是三相体系。()

288.粘性土中粘粒含量越多，其塑性指数越大。（）

289.粘土矿物中，伊利石亲水性最弱。()

290.土粒中蒙脱石含量越多，土的湿陷性越强。()

291.塑性指数表示粘性土处于可塑状态的含水量变化范围。（）

292.液限是粘性土由可塑状态转变为流动状态的界限含水量。（）

293.缩限是粘性土由流动状态转变为可塑状态的界限含水量。()

294.粉土的工程性质介于粘性土和砂土之间。（）

295.粘性土是指塑性指数大于或等于10的土。()

296.粘性土的工程性质与粒组含量和粘土矿物的亲水性有关。（）

297.计算不透水层顶面的自重应力，地下水位以下的土采用饱和重度。

298.地下水位下降会增加土层的自重应力，引起地基沉降。

第21页共71页

299.土中附加应力的计算公式为

Kp，因此建筑在同样的地基上，基底附加应力

p相同的两个

建筑物，其沉降值应相同。

300.在任何情况下，土体自重应力都不会引起地基沉降。

301.在求地下水位以下的自重应力时，应取其有效重度计算。

302.建筑物荷载的大小对土的自重应力没有影响。

303.基础的埋深对附加应力有影响。

304.基础的底面尺寸对附加应力没有影响。

305.位于基础边缘下的土容易发生剪切破坏。

306.附加应力在地基中存在着大小相同的值。

307.粘性地基土中有水头差时即会发生渗流现象。

308.土的渗透系数K越大，土的透水性也越大，土中的水头梯度i也越大。

309.土的压缩通常是土中孔隙减小及土颗粒压缩的结果。

310.分层总和法中，计算深度由附加应力和自重应力的比值确定。

311.土中附加应力的计算公式为

kp，因此建筑在同样的地基上，基底附加应力

p相同的两个

建筑物，其沉降值应相同。

312.当土层的自重应力小于先期固结压力时，称为超固结土。

313.压缩模量是土在无侧限压缩时的竖向应力与应变之比。

314.当土层的自重应力等于先期固结压力时，这种土称为正常固结土。

315.一般建筑物在施工过程中就开始沉降，在施工期间完成的沉降量，对砂土可认为已完全

最终沉降量的100％。

316.一般建筑物在施工过程中就开始沉降，在施工期间完成的沉降量，对高压缩性的粘性土，

在施工期间只完成最终沉降量的5％—20％。

317.一般建筑物在施工过程中就开始沉降，在施工期间完成的沉降量，对低压缩性的粘性土，

在施工期间只完成最终沉降量的50％—80％。

318.压缩系数越大，土的压缩性越高。

319.压缩指数越大，土的压缩性越高。

320.压缩模量越大，土的压缩性越高。（

321.压缩模量越大．土的压缩性越小。

322.地基的局部剪切破坏通常不会形成延伸到地表的滑动面。（）

323.在直剪试验时，剪切破坏面上的剪应力并不是土样所受的最大剪应力。（）

324.建立土的极限平衡条件的依据是极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系。（）

325.地基土整体剪切破坏的特征是基础四周的地面隆起。（）

326.软土地基多发生局部剪切破坏。（）

327.土的强度破坏是由于土中某点的剪应力达到土的抗剪强度所致。（）

328.土体发生强度破坏时，破坏面上的剪应力达到最大值。（）

329.土的抗剪强度就是土体中剪应力的最大值。（）

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330.当抗剪强度包线与摩尔应力圆相切时，土体处于弹性平衡状态（）

331.三轴压缩试验中，破裂面发生在试样的最薄弱处。（）

332.土的抗剪强度与该面上的应力的大小成正比。（）

333.如果加荷速率较慢，地基土的透水性较大以及排水条件又较佳时，可采用三轴仪固结排水剪切试验

或直剪仪慢剪试验方法测定土的抗剪强度。（）

334.墙背垂直光滑是朗肯土压力理论的基本假设。（）

335.对仰斜墙、俯斜墙和直立墙，就墙背所受的主动土压力而言，设计时宜优先选用仰斜墙。（）

336.相同墙体和填土条件下，三种土压力中静止土压力最小。（）

337.条分法常用于分析无粘性土坡的稳定性。（）

338.设计中选择挡土墙形式时，应优先选用重力式挡土墙。（）

339.重要的、高度较大的挡土墙，墙后回填土一般不选用粘性土。（）

340.挡土墙后的回填土应优先选用砂土、碎石土等透水性较大的土。（）

341.就墙背所受的主动土压力而言，设计时宜优先采用俯斜墙。（）

342.如在临时边坡以后筑墙，设计时宜优先采用仰斜墙。（）

343.碎石、砾石、粗砂可以作为挡土墙后的填土。（）

344.计算软弱下卧层的承载力修正特征值时，仅需作深度修正，不作宽度修正。

345.柱下独立基础发生冲切破坏的原因是底板钢筋不足。

346.由偏心受压基础的地基承载力条件

max

1.2pf，可得到偏心荷载基础的地基承载力可提高20%

的结论。

347.按土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值无需再作基础宽度和埋深修正。

348.地基承载力验算时，软弱下卧层顶面处附加应力的计算常采用角点法。

349.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合。不

计入风荷载和地震作用。

350.按地基压力扩散角的概念计算软弱下卧层顶面处的附加应力时以基础底面处传至软卧层顶面处的

总压力在扩散前后数值不变为前提条件。

351.柱荷载较大或地基条件较差，如采用单独基础，可能出现过大的沉降时，可采用柱下条形基础。

352.设置圈梁可以减小基底的附加应力。

353.可采取设置架空地板代替回填土的措施，以减轻建筑物的自重。

354.同一承台下n＞3根的非端承桩，当单桩与基桩受荷相等时，基桩的沉降量等于单桩的沉降量

355.桩是通过桩侧阻力和桩端阻力来承担桩顶竖向荷载的。对于单根桩来说，桩侧阻力和桩端阻力的发

挥程度与桩土之间的相对位移无关。

356.非挤土桩由于桩径较大，故其桩侧摩阻力常较挤土桩大。

357.地下水位下降有可能对端承型桩产生负摩阻力。

358.在有门洞的墙下布桩时应将桩设置在门洞的两侧。

359.沉管灌注桩不属于挤土桩。

360.对于端承桩，不考虑桩基的承台效应。

361.对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，以减少负摩阻力。

362.端承型桩和摩擦型桩应沿桩身等截面或变截面通长配筋。

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363.对承台进行正截面受弯承载力计算时，在荷载效应基本组合下的基桩竖向反力设计值不计承台及其

上土重。

364.承台的最小宽度不应小于500mm。

365.柱下单桩桩基宜在相互垂直的两个方向设置连系梁

366.水泥搅拌桩属于桩基础范畴。

367.承台的最小埋深为500mm。

368.土粒中蒙脱石含量越多，土的湿陷性越强。

五、填空题2

369.土与其他建筑材料相比，最显著的特征就是和。

370.饱和土的渗透固结也就是_和的过程。

371.若土体为二相体，则其饱和度等于______或____。

372.粘性土的塑性指数

I，工程上用它对粘性土进行。

373.粘性土的液性指数

I，它的正负、大小表征了粘性土的状态。

374.土中液态水可分为和。

375.工程上常用不均匀系数

C来反映粒径级配的不均匀程度。把的土看作级配均匀，把

的土看作级配良好。

376.附加应力自起算，随深度呈。

377.自重应力自起算，随深度呈。

378.地基中某点的总应力等于与之和。

379.均布矩形荷载角点下的附加应力系数由和查表确定。

380.在单向偏心荷载作用下，当偏心距

e时，基底压力呈分布；当

e，基底压力呈

分布。

381.饱和土的渗透固结是土中消散和相应增长的过程。

382.应力引起地基沉降，应力不引起地基沉降

383.土的压缩性越高，则压缩系数，压缩模量。

384.欠固结土地基的沉降量是由两部分组成的，分别是和。

385.饱和土体中的附加应力由和共同分担。

386.根据莫尔—库伦破坏准则，土的抗剪强度指标包括和。

387.应力历史相同的一种土，密度变大时，抗剪强度的变化是；有效应力增大时，抗剪强度的变

化是。

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388.粘性土抗剪强度库伦定律的总应力表达式为，有效应力表达式。

389.粘性土达到极限平衡条件时，其破裂面与大主应力的夹角为，与小主应力的夹角

为。

390.如果施工进度快，而地基上的透水性低且排水条件不良（例如在饱和软粘土地基上开挖基抗时的基

坑稳定验算），可采用试验或试验测定土的抗剪强度指标。

391.无侧限抗压强度试验只适用于抗剪强度指标的测定，其抗剪强度包线是一条。

392.若墙后土体处于极限平衡状态，则挡土墙受到__土压力或____土压力。

393.当挡土墙墙后填土有地下水时，作用在墙背上的侧压力有和。

394.库伦土压力理论的基本假定为、。

395.挡土墙应每隔设置伸缩缝一道，缝宽可取左右。

396.挡土墙的稳定验算包括和。

397.按地基承载力确定基础底面积时，传至基础上的荷载效应应按极限状态下荷载效应

的，相应的抗力采用地基承载力特征值。

398.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按极限状态下荷载效应

的，不计入风荷载和地震作用。

399.计算基础高度和内力时，上部结构传来的荷载效应组合，应按极限状态下荷载效应

的，采用相应的分项系数。

400.无筋扩展基础通常由砖、石、素混凝土、灰土和三合土等材料砌筑而成。这些材料都具有相对较好

的性能，但其强度却较低，因此，设计时必须保证基础内的拉应力和剪应力不

超过基础材料强度的设计值。

401.气候变化或树木生长导致的地基土胀缩、以及其他生物活动有可能危害基础的安全，因而基础底面

应到达一定的深度，除岩石地基外，基础埋深不宜小于。为了保护基础，一般要求基础构造顶面

低于最低设计地面至少。

402.当基础承受柱子传来的荷载作用时，若柱子周边处基础的高度不够，就有可能发生，即从

柱子周边起，沿斜面拉裂，形成冲切角锥体。

403.阶梯形截面扩展基础的边缘高度一般不小于mm，每阶的高度宜为mm。

404.柱下条形基础由和组成。

405.柱下条形基础的肋梁高度一般宜为柱距的。两端外伸长度一般为边跨的倍

406.水泥土搅拌桩的单桩承载力特征值取决于两个方面；一是，二是桩侧、

桩端土对桩身的。

407.复合地基的承载力和变形特征一方面取决于，另一方面取决于。

408.根据建筑物对地基变形及稳定的要求，对于换土垫层，既要求有置换可能被剪切破

坏的软弱土层，又要有以防止垫层向两侧挤动。

409.地基处理中砂石桩在松散砂土中的作用是，在软弱粘性土中的作用是。

410.复合地基设计参数包括、和复合模量。

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411.某砂石桩复合地基，桩径0.8m，桩中心距1.4m，等边三角形布置，则砂石桩复合地基面积置换

率m为，l根桩承担的处理面积为㎡。

412.地基处理中预压法分为和。

413.砂垫层设计的主要内容包括确定垫层的、和密实度。

414.软土的主要类型有和。

415.淤泥和淤泥质土的天然含水量高于，孔隙比大于

416.深层搅拌法是利用和作固化剂。

417.按湿陷系数可将黄土分为和。

418.膨胀土显著的特点是遇水____和失水___。

419.建筑场地湿陷性类型可分为和。

六、计算题1

420.用朗金土压力理论计算下图所示挡土墙上的主动土压力及其合力，并画出土压力分布图。已知填土

为砂土，填土面作用均布荷载20qkPa。

421.已知某挡土墙高度mH6，地基为足够坚实的砂砾土，挡土墙基底水平，地基土对基底的摩擦

系数为5.0，墙背直立、光滑，墙后填土面水平，墙后填土的重度

3/18mkN、内摩擦角为

30、粘聚力为c=10kPa。除土压力外，该挡土墙不受任何外力作用，按重力式墙设计，初步确定

墙顶宽度mb5.0

，墙底宽度mb5.2

，计算说明此断面尺寸是否满足设计要求？（抗滑移安全

系数取1.3，抗倾覆安全系数取1.6,墙身容重取

3/22mkN

）。

422.已知某挡土墙高8.0米，墙背竖直，而且与填土之间没有摩擦力，墙后填土表面水平，填土的物理

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力学性质指标为：粘聚力C＝12.0kPa，内摩擦角20，重度

3/18mkN，试求该墙背上的

主动土压力及其作用点位置，并绘出主动土压力强度分布图。

423.某挡土墙高5m，墙背垂直、光滑，墙后填土表面水平并有均布荷载kPaq10，填土的物理力

学性质指标如下：30，0c，

3/19mkN。试求该墙背上的主动土压力及其作用点位置，

并绘出土压力强度分布图。

424.某厂房柱下矩形基础，上部传来荷载标准值为：竖向力Fk=2400kN，弯矩Mk=850kN·m，

水平力Qk＝60kN，基础埋深2.0m，如下图所示。地基土为粉质粘土

3/5.18mKN，其承载

力特征值为210

fKPa。基底以上土的加权平均重度

3/18mKN

。试确定基础底面尺寸（基

础长宽比取2.1:1/bl，粉质粘土0

，0.1

）。

425.某承重墙厚370mm，传来竖向轴力标准值mkNF

/280，基础埋深0.8dm，地基资料

如下图所示，试确定基底尺寸并验算软弱下卧层。

426.某柱下独立基础，相应于荷载效应标准组合时，基础上的荷载为kNF

1600，

mkNM

•200，kNV

35，其它参数见下图。试根据持力层地基承载力确定基础底面尺寸。

第27页共71页

（由68.0e，6.0

I，查表可得3.0

，6.1

）

427.工业厂房柱基采用钢筋混凝土独立基础，在下图中列出了荷载位置及有关尺寸，已知图示荷载标准

值为：kNF

1850,kNP

159,mkNM

112,kNQ

20。粘性土的地基承载力

特征值kPaf

240。试确定矩形基础底面尺寸（假定1:6.1:bl）

428.已知下图中的柱荷载kNF

1000，mkNM

180，取基础长宽比为1.5，试确定柱下独

立基础的底面尺寸。（持力层承载力修正系数为：0.2

，0.3

。

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429.某丙级建筑桩基，柱的截面尺寸为450600mmmm，作用在柱基顶面上的荷载标准组合值

2800

FkN，210

MkNm（作用在长边方向），145

HkN（水平力）。拟采用截面为

350350mmmm的钢筋混凝土预制方桩，桩长12m。已确定基桩竖向承载力特征值500

RkN，

水平承载力特征值45

RkN，承台厚800mm，埋深1.3m。试确定所需桩数和承台平面尺寸，并画

出桩基布置图（桩的最小中心距为3d）。

430.某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基。柱的截面尺寸为500mm×500mm，桩的截面为

300mm×300mm，承台埋深1.70m，厚900mm。作用于承台顶面标高处的荷载标准值为：竖向力

kNF

1800，水平力kNV

40，弯矩mkNM

•200，基桩竖向承载力特征值

kNR

250。试确定所需桩数和承台平面尺寸，并画出桩基布置图（桩的最小中心距为3d）。

431.某工程钢筋混凝土柱的截面为400mm×400mm，作用在桩基顶面上的竖向荷载标准值

kNF

1500。地基表层为杂填土，厚1.5m；第②层为软塑粘土，厚5m，kPaq

；第③

层为粉土，厚4m，kPaq

；第④层为中密砾砂，厚6m，kPaq

110

，kPaq

950。

若采用混凝土预制桩，截面尺寸取300mm×300mm，承台埋深为1.5m，承台底面尺寸2.5mm×2.5mm，

若桩长采用12m，试按经验公式确定基桩竖向承载力特征值并初步估算所需桩数。

432.某工程一桩基础中桩的布置及承台尺寸如下图所示，其中桩采用mmd500的钢筋混凝土灌注

桩，桩长10m，承台埋深1.2m。土层分布第①层为3m厚的杂填土，kPaq

，第②层为4m厚

的可塑状态粘土，kPaq

，其下第③层为很厚的中密中砂层，kPaq

，

kPaq

750。上部结构传至承台的轴心荷载标准值为kNF

2400，弯矩

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mkNM

•400，试验算该桩基础是否满足设计要求。

433.某一砖混结构的建筑采用条形基础，作用在基础顶面的竖向荷载为F

＝135kN/m，基础宽度1.0m，

基础埋深0.80m。地基土的表层为素填土，γ

=17.8kN/m3，层厚h

=1.30m；表层素填土以下为淤泥质土，

γ2=18.2kN/m3，承载力特征值f

=75kPa，层厚h

=6.80m。地下水位埋深1.30m。拟采用砂垫层地基处理方

法，砂垫层经深度修正后地基承载力特征值f

=160kPa，初定垫层厚度1.0m，试验算垫层厚度是否满足要

求，并设计砂垫层底的宽度。（垫层的压力扩散角θ=30°，淤泥质土深度修正系数η

=1.0）

434.某民用建筑为四层混合结构，承重墙下为条形基础，宽b=1.2m，埋深d=1m，上部建筑物作用于

基础的荷载标准值为120kN/m，基础及其台阶上回填土的平均重度

3/20mkN

，地基土层的情况

如下：

第一层：粉质粘土，厚度lm，重度

3/5.17mkN；

第二层：淤泥质粘土，厚度15m，重度

3/8.17mkN，承载力特征值kPaf

45；

第三层：密实的砂砾石。

地下水位距地表为1m，因为地基土较软弱；不能承受建筑物荷载，现决定用砂垫层处理，采用中砂，

试设计该砂垫层。（垫层下应力扩散角取

030，淤泥质土深度修正系数ηd=1.0）

435.一独立柱基，由上部结构传至基础顶面的竖向力Fk=1520kN，基础底面尺寸为3.5m×3.5m，基础埋

深2.5m，如图1所示。天然地基承载力不能满足要求，拟采用水泥土搅拌桩处理基础下淤泥质土，形成

复合地基，使其承载力满足要求。有关指标和参数如下：水泥土搅拌桩直径D=0.6m，桩长L=9m；桩身试

块无侧限抗压强度fcu=2000kPa；桩身强度折减系数η=0.4；桩周土平均摩阻力qs=11kPa；桩端阻力特征

值qp=185kPa；桩端天然地基土承载力折减系数α=0.5；桩间土承载力折减系数β=0.3。计算此水泥土

搅拌桩复合地基的面积置换率和水泥土搅拌桩的桩数。(不考虑深宽修正)

第30页共71页

436.已知某承重外墙，墙体传至室内外设计地坪平均标高处的荷载160/

FkNm，力矩标准值

16.

MkNm。基础埋置深度1.0dm，基础宽度为1.3m，地基土层情况如图所示。试验算基础

宽度是否满足承载力要求（图中深度和宽度修正系数分别为3.0

，5.1

）。（15分）

437.某柱地基为均质粘性土层，重度

3=/kNm17.5，已确定其地基承载力特征值为

=226

kPaf，深度和宽度修正系数分别为0.3,1.6

。柱截面为300400mmmm，其

第31页共71页

他参数如图所示，试确定柱下独立基础的底面尺寸。（15分）

438.某住宅承重墙厚240mm，采用墙下条形基础；地基土表层为杂填土，厚度0.80m，重度

3=/kNm17.5，其下为粘土层，重度

3=/kNm18.5，承载力特征值=200

fkPa，深度

和宽度修正系数分别为0,1.0

。地下水位在地表下1.0m处。若已知上部墙体传来的竖向荷

载标准值为195/

FkNm。试确定基础底面尺寸。

439.某工业厂房采用钢筋混凝土独立基础，如图所示。荷载效应标准组合时，作用在基础顶部的荷载

F800

kN，112.

MkNm。杂填土厚度1m，重度

/0.19mkN，其下为粉质粘土，

3=18.5/kNm，240

fkPa，0.3,1.6

，试确定基础底面尺寸。（15分）

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440.某柱的矩形截面边长为b

＝450mm，h

＝600mm，柱底(即承台顶，标高为-0.50m)荷载为：竖向力标

准值F

＝3000kN，弯距标准值M

＝200kN·m(作用于长边方向)，水平力标准值H

＝180kN。拟用混凝土预

制桩基础，方形桩截面边长为b

＝400mm，桩长15m。已确定基桩的竖向承载力特征值R＝600kN，水平

承载力特征值R

＝50kN，承台厚度900mm，试确定所需桩数和承台平面尺寸，并画出桩基平面布置图（桩

的最小中心距为3d，边桩中心到承台边缘的距离不小于桩的边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不小

于150mm）。

441.某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基。建筑物安全等级为二级。柱的截面尺寸为500mm

×500mm，承台埋深1.70m，厚900mm。承台下设置了9根桩，承台平面布置如图所示。作用于室内地

面标高±0.000处的竖向力标准值2000

FkN，作用于承台顶标高的水平剪力设计值40

VkN，

弯矩设计值200.

MkNm，已确定基桩的竖向承载力特征值R＝250kN。试验算在不考虑承台效应

条件下，基桩承载力是否满足要求。

442.某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基。建筑物安全等级为二级。柱的截面尺寸为500mm

第33页共71页

×500mm，桩的截面为400mm×400mm承台埋深1.70m，厚900mm。作用于室内地面标高±0.000处的

竖向力标准值2100

FkN，作用于承台顶标高的水平剪力设计值40

VkN，弯矩设计值

150.

MkNm，已确定基桩的竖向承载力特征值R＝600kN。试确定所需桩数和承台平面尺寸，并画

出桩基平面布置图（桩的最小中心距为3d，边桩中心到承台边缘的距离不小于桩的边长，且桩的外边缘

至承台边缘的距离不小于150mm）。

七、简答题

（略）……

答案

一、单选题

1.D

2.B

3.D

4.A

5.B

6.A

7.B

8.D

9.C

10.B

11.B

12.A

13.C

14.D

15.C

16.D

17.A

第34页共71页

18.B

19.B

20.C

21.C

22.C

23.A

24.A

25.C

26.B

27.C

28.B

29.A

30.A

31.B

32.C

33.C

34.B

35.D

36.C

37.B

38.B

39.D

40.A

41.B

42.A

43.C

44.A

45.B

46.D

47.D

48.A

49.B

50.C

51.C

52.D

53.B

54.D

55.D

56.C

第35页共71页

57.B

58.A

59.A

60.C

61.A

62.B

63.A

64.D

65.B

66.A

67.C

68.A

69.B

70.B

71.B

72.B

73.D

74.A

75.B

76.B

77.B

78.Ａ

79.Ａ

80.Ａ

81.C

82.B

83.A

84.A

85.C

86.B

87.C

88.A

89.A

90.B

91.A

92.B

93.B

94.D

第36页共71页

95.D

96.A

97.D

98.B

99.A

100.A

101.D

102.D

103.A

104.D

105.B

106.C

107.C

108.B

109.A

110.A

111.D

112.A

113.C

114.D

115.A

116.C

117.D

118.C

119.C

120.A

121.C

122.B

123.B

124.D

125.B

126.D

127.B

128.C

129.A

130.A

131.C

132.B

第37页共71页

133.C

134.B

135.B

136.D

137.B

138.C

139.C

140.C

141.A

142.C

143.A

144.B

145.D

146.A

147.B

148.C

149.A

150.A

151.A

152.C

153.C

154.B

155.D

156.C

157.A

158.C

159.A

160.A

161.C

162.C

163.B

164.C

165.A

166.B

167.A

168.C

169.B

170.B

第38页共71页

171.A

172.C

173.C

174.C

175.D

176.A

177.D

178.B

179.A

180.B

181.C

182.B

183.A

184.A

185.A

186.A

187.A

188.C

189.A

190.B

191.C

192.C

193.A

二、填空题1

194.2mm

195.越多

196.不固结不排水

197.水力坡降（梯度）



199.100%w



第39页共71页

200.不存在该粒径区段的土粒

201.粘粒

202.蒙脱石

203.297.1

204.20

205.增加

206.有效重度（或浮重度）

207.大

208.无穷大

209.

)(2

max





210.1m

211.孔隙体积

212.小于1

213.水头差

214.

tt

216.增大

217.越小

218.土的渗透性

219.显著

220.不固结不排水

221.2/

222.4.515

223.26.24

224.0.26

225.S1＞S2

226.变小

227.相等

228.相切

229./q

230.减小

231.墙背直立光滑且填土面水平

232.墙体自重

233.仰斜式

第40页共71页

234.逆坡

235.3:1i

236.低于

237.地基承载力特征值

238.局部倾斜

239.浅埋

240.中性点

241.端承桩

242.基本组合

243.2/3

244.正截面受弯

245.300mm

246.摩擦型桩；端承型桩

247.灌注桩；预制桩

248.桩身的材料强度；地基土对桩身的支撑能力

249.整体剪切破坏；刺入破坏

250.桩；承台

251.桩身侧面；桩端

252.非挤土桩；部分挤土桩

253.高承台桩基；低承台桩基

254.桩的直径或边长；150

255.桩身侧面；桩端

256.沉管灌注桩；钻孔灌注桩

257.≥500mm；≥300mm

258.标准组合；基桩承载力特征值。

259.50mm；100mm

260.柱对承台的冲切；基桩对承台的冲切

261.压实系数

262.3m以内

263.絮状

264.300

265.软土

266.换土垫层法

267.快

三、计算题

第41页共71页

268.解：由



得：

加水前土体含水量%7.11

7.2

9.035.0







（1分）

加水后土体含水量%3.28

7.2

9.085.0







（1分）

进一步根据







1

得加水前土体密度：



/1059.1

9.01

101117.0170.2

mkg

ws













（2分）

加水后土体密度：



/1082.1

9.01

101283.0170.2

mkg

ws













（2分）

加水前后土体密度变化即为加水量，则每1

3m的土应加水量

M为

kgM

2301059.11082.133

（2分）

269.解：由

pLP

Iww

得：%100)(

pLp

I

%17%100)14.031.0(（2分）

由







得

()(0.310.17)0.210.1719.94

LpLp

wwwIw（2分）

0.19942.72

0.92



（2分）

(1)

10(2.721)

8.98/

110.92

kNm











（2分）

270.解：土样质量22555170Mg（1分）

第42页共71页

重度

3/170/10017kN/mMV（1分）

含水量/(170150)/15013.33%

wMM（2分）

孔隙比(1)/1(113.33%)2.6510/1710.767

ew（2分）

饱和度

13.33%2.65

0.46

0.767



（2分）

271.解：土的密度：

0.185

100

（1分）

土的含水量：

0.1850.145

0.275827.58%

0.145

mmm





（1分）

土样的塑性指数：351718

pLp

I（2分）

土样的液性指数：

0.27580.17

0.59

0.18





（2分）

由1817

I，可知该土为粘土；（1分）

由0.250.590.75

I，可知该粘土处于可塑状态。（1分）

272.解：设土样的粘聚力和内摩擦角分别为c和。则有：

56100

150400

ctg





从而，24.67,17.4ckPa（3分）

在

250kPa作用下，土样的抗剪强度：

333

24.67250t17.4103100

ctggkPakPa（3分）

故在

250kPa，

100kPa作用下土样没有被剪坏。（2分）

273.解：（1）根据题意绘图，如图所示。

第43页共71页

（5分）

（2）根据图形判断，莫尔圆远离抗剪强度曲线，则土体未产生破坏（3分）

或根据下面式子

131

(45)2(45)550450

tgctgkPakPa







（2分）

也可知土体未破坏。

274.【解】：

①最大剪应力值

max

计算：

（2分）

（1分）

②当

015时：

（3分）

（2分）

275.解：由于砂土的粘聚力C=0，而c

tan（1分）

则其内摩擦角：47.27

100

arctanarctan1





（2分）

[]

27.47

(45)120(45)44.24

tgtgkPa







（2分）

kPakPa24.4446

（2分）

所以，土样处于弹性（稳定）状态。（1分）

或另解：

kPa8.124)

47.27

45(tan46)

45(tan22









（2分）

第44页共71页

KPakPa8.124120

（2分）

所以，土样处于弹性（稳定）状态。（1分）

276.解：设土样的粘聚力和内摩擦角分别为c和。由土样a，b的直剪试验结果得：

32100

56200

ctg





从而8,13.5ckPa（2分）

又设三轴剪切条件下，施加水平压力

30kPa时，竖向至少需再加压才能把土样c剪坏，

则由极限平衡条件：

(45)2tan(45)

tgc



（3分）

得：

(45)2tan(45)

tgc





13.513.5

30(45)28tan(45)30

38.56

kPa







（3分）

277.解：经深度修正后的地基承载力特征值

kPadff

mdaka

1960.1180.21605.0（2分）

条形基础底面宽度m

1.1

5.120196

180













（2分）

取mb1.1，因其小于3m，确定承载力不需进行宽度修正。（1分）

砖砌基础的高度55.0

5.1/2

37.01.1







•





tg

H（2分）

由上确定基础尺寸为：基础地面宽度b=1.1m，高度H0=0.55m。（1分）

278.解：基桩承载力验算

承台自重及承台上土自重：

kNAdG

5.3065.164.287.320（2分）

桩顶竖向承载力验算：

kNRkN

10003.801

5.3063700









（2分）

第45页共71页



kNRkN

xdHM

12002.11.1132

455.14

455.15.13501400

3.801

max















（2分）

满足要求

基桩桩顶水平承载力验算：

kNRkN

15070

350

（2分）

满足要求。

279.解：

037.0

1009.0

3.014.3

4100

1009.0450















skspk



56.1

037.0

3.0



Se49.1

05.1

56.1

05.1



四、判断题

280.×

281.√

282.×

283.×

284.×

285.√

286.√

287.×

288.√

（4分）

（2分）

第46页共71页

289.×

290.×

291.√

292.√

293.×

294.√

295.×

296.√

297.√

298.√

299.×

300.×

301.√

302.√

303.√

304.×

305.√

306.√

307.×

308.×

309.×

310.×

311.×

312.√

313.×

314.√

315.√

316.√

317.√

318.√

319.√

320.×

321.√

322.√

323.√

324.√

325.√

326.×

第47页共71页

327.√

328.×

329.×

330.√

331.√

332.×

333.√

334.√

335.√

336.×

337.×

338.×

339.√

340.√

341.×

342.√

343.√

344.√

345.×

346.×

347.√

348.×

349.√

350.×

351.√

352.×

353.√

354.×

355.×

356.×

357.√

358.√

359.×

360.√

361.√

362.×

363.√

364.√

365.√

第48页共71页

366.×

367.×

368.×

五、填空题2

369.散体性、多孔性

370.孔隙水压力逐渐消散、有效应力不断增加

371.1、0

372.

、分类

373.



、软硬

374.结合水、自由水

375.5

C、10

C

376.基底；减小

377.地面；增大

378.自重应力；附加应力

/；bz/

380.梯形；三角形

381.孔隙水压力；有效应力

382.附加应力；自重应力

383.越小；越大

384.地基附加应力所引起的沉降；未完成的自重固结沉降。

385.固体土颗粒；孔隙水

386.粘聚力、内摩擦角

387.增大、增大

388.tanc

、

''tan)(uc



389.2/450、2/450

390.三轴不固结不排水、直剪仪快剪

391.饱和粘性土、水平切线

392.主动、被动

第49页共71页

393.土压力、水压力

394.墙后填土为均匀的散粒体、滑动破裂面为通过墙踵的平面

395.10—20m、20mm

396.抗倾覆稳定验算、抗倾滑移定验算

397.按正常使用；标准组合

398.按正常使用；准永久组合

399.承载能力；基本组合

400.抗压；抗拉、抗剪

401.0.5m；0.1m

402.冲切破坏；45°

403.200mm；300～500

404.肋梁；翼板

405.1/8～1/4；0.25～0.3

406.水泥土搅拌桩的桩身强度；支承力

407.被加固土的特性；置换率的大小。

408.足够的厚度；足够的宽度

409.挤密；置换

410.面积置换率；桩土应力比

411.0.30；1.70

412.加载预压法；真空预压法两类

413.厚度；宽度

414.淤泥；淤泥质土

415.液限；1.0

416.水泥浆（粉）；石灰粉

417.湿陷性黄土；非湿陷性黄土

418.膨胀；收缩

419.重湿陷性黄土场地；非自重湿陷性黄土场地

六、计算题1

420.【解】：

计算墙上各点的主动土压力为：

第50页共71页

（以上每步2分，共8分）

将计算结果绘得如下主动土压力分布图。

（3分）

由分布图可求得主动土压力合力

E及其作用点位置：

（2分）

E距墙脚

c为：

（2分）

421.解：

（1）求土压力

主动土压力系数

452

















tgk

（1分）

第51页共71页

临界深度m

93.1

31022









（2分）

墙底土压力kPakcHk

aaa

46.2431023/6182（2分）

总土压力mkNzHE

/55.992/93.1646.242/

（2分）

土压力作用点距墙趾mzHz

36.13/93.163/

（1分）

（2）墙身重量mkNHbbW

/198222/65.25.02/

•（1分）

重心距墙趾水平距离mz

64.1

198

3/22222/6225.22265.0





（2分）

（3）验算

抗倾覆6.14.2

36.155.99

64.1198







tzE

k满足要求（2分）

抗滑移3.199.0

55.99

5.0198









不满足要求（2分）

因此，此断面尺寸不满足设计要求。

422.答：（1）求主动土压力系数

（2分）

（2）求主动土压力分布强度，墙顶处：

（2分）

墙底处：

（2分）

（3）求临界深度：因为填土为粘性土，故需计算临界深度，在该深度处，

第52页共71页

（2分）

(4）绘制土压力分布图，见下图：

（3分）

(5）计算主动土压力的大小：沿挡土墙长度力向取1m进行计算

（2分）

(7）

E的作用点：作用在土压力分布图形的形心，离墙底的高度为：

（2分）

423.解：将地面均布荷载换算成填土的当量土层厚度

（2分）

在填土面处的土压力强度为：

（2分）

在墙底处的土压力强度为：

第53页共71页

（3分）

总主动土压力为：

（2分）

土压力分布图如图所示：

（4分）

土压力作用点距墙底的距离为：

（2分）

424.解：（1）求修正后的地基土承载力特征值

)5.0()3(dbff

mdbaka



KPa237)5.00.2(180.10210）（2分）

（2）确定基础宽度：考虑偏心荷载影响，假定基础底面积增加20%，即A=1.2A1(A1为中心受

压时基础底面积），则：

第54页共71页

k49.3

)0.220237(2.1

2400

2.1

)(2.1

2.1











（2分）

取mb8.3，mbl5.48.32.12.1（2分）

（3）验算基础底面压力：

•mKNQMM

kkk

934604.18504.1（2分）

75.0

3.0

0.25.48.3202400

934









（2分）

基底平均压力：

KPafKPa

23735.180

5.48.3

205.48.30.22400











（2分）

基底边最大压力：

max5.48.3

9346

5.48.3

205.48.30.22400

















KPafKPa

4.2842.12.253827.7235.180（3分）

满足要求，最后取mb8.3，ml5.4

425.解：

①持力层承载力验算：中心荷载作用，沿墙长方向取1lm。

埋深范围内土的加权平均重度

170.618.50.2

17.4/

0.8m

kNm



（1分）

先进行深度修正：

(0.5)1801.117.4(0.80.5)185.7

aakdm

ffdkPa（1分）

确定基底尺寸：

3/20mkN

，md95.0

1.18.0







k68.1

95.0207.185

280













，取mb7.1

由于3bm，不须进行宽度修正。（3分）

基底平均压力标准值：

kPakPa

pGk7.185176

7.1

95.020280













（2分）

第55页共71页

②软弱下卧层验算：

软弱下卧层顶面处自重应力：

0.75173.218.58.90.677.29

kN（1分）

软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：

77.29

17/

4.55m

kNm（1分）

软弱下卧层顶面处的附加应力：

kPa

dpb

60.53

25tan6.327.1

)95.04.17176(7.1

tan2

)(

1

















（2分）

淤泥质土承载力修正：

(0.5)801.017(4.40.5)146.3

azzkdm

ffdkPa（2分）

则53.677.29130.89146.3

zczaz

kPafkPa，满足要求。（2分）

426.解：1、计算地基承载力特征值

基底以上土的加权平均重度：

3/34.18

7.00.1

7.04.190.16.17

mkN















（1分）

由于基础宽度未知，故先不考虑进行基础宽度修正。

则：)5.0()3(dbff

mdbaka



kPa21.235)5.07.1(34.186.10200（2分）

2、初步选择基底尺寸

基础的平均埋深：md85.1

0.27.1





（1分）

先按中心荷载作用下计算基底面积

207.8

85.12021.235

1600

k













根据偏心荷载的大小，将基底面积增大30%，即

2'49.1007.83.13.1mAA

初步选择基底尺寸：mb8.2，ml75.3

)49.10(5.108.275.322'mmlbA

mmb38.2，不需对

f进行基础宽度修正。（4分）

3、持力层地基承载力验算

第56页共71页

基础及回填土重：kNdAG

5.38885.15.1020（1分）

偏心距：m

625.0

11.0

5.3881600

8.035200















即0

min

p满足。（3分）

基底最大应力：

)

75.3

11.06

5.10

5.3881600

)

max













kPafKP

25.2822.171.222（3分）

满足要求。

基础底面尺寸确定为mb8.2，ml75.3

427.解：①求地基承载力特征值：

)5.0(dff

mdaka



KP270)5.05.1(8.186.1240（2分）

②初估基底面积：KNF

2（1分）

mKNM

•32.21848.01595.120112（2分）

237.8

5.120270

2009

k













，

2'04.1037.82.12.1mAA（2分）

由：1:6.1:bl，取：mbml5.2,4，由于mb3，不用进行宽度修正；（1分）

③地基承载力验算：

k67.0

094.0

5.15.24202009

32.218













第57页共71页

min

p。（2分）

则：

kkfKP

p2.145.263)

094.06

5.24

5.15.24202009

)

max



















（3分）

kkfKP

p













9.230

5.24

5.15.24202009

（2分）

满足。

428.解：①求地基承载力特征值：

3/05.13

1.199.018

mkN





（1分）

假设基础宽度b≤3m，持力层为细砂：0.3



kPadff

mdaka

7.2435.0205.130.31855.0（2分）

②确定基础尺寸：

2

79.4

1.1102.1207.243

1000

k











（2分）

考虑到偏心荷载影响，A=1.2A0=5.75m2（1分）

b96.1

5.1

75.5



b取2.0m，mbnL325.1，由于mb3，不用进行宽度修正；（2分）

③持力层承载力验算

第58页共71页

fkP

p







7.201

1.16102.16201000

（2分）

5.0

149.0

1210

180





（2分）

kkkfKP

p2.185.61.234)

149.06

1210

)

max









（3

分）

满足要求.

429.【解】：

初选桩数：

2800

5.6

500

暂取6根。（2分）

则桩距mds05.135.033（1分）

初选承台尺寸：

长边：ma8.2)05.135.0(2（1分）

短边：mb75.105.135.02（1分）

已知承台厚800mm，埋深1.3m，计算桩顶荷载设计值

取承台及其上土的平均重度

3/20mkN

，

kNRKN

500488

3.175.18.2202800









（2分）

























04.410

6002.16.565

6.77488

05.14

05.1)8.0145210(

488

)(

max

min

kNR

xhHM

（3分）

基桩水平力标准值：,452.246/145/kNRKNnHH

满足要求。（2分）

第59页共71页

（3分）

430.解：（1）桩数的确定和布置

按试算法，先按中心受压计算，并乘以增大系数1.2，即

64.82.1

250

1800



n（2分）

取9根，设桩的中心距mmds90030033。根据布桩原则，采用图示的布桩形式。

初选承台尺寸：

承台为正方形：mba4.2)9.03.0(2（2分）

已知承台厚900mm，埋深1.7m，计算桩顶荷载标准值

取承台及其上土的平均重度

3/20mkN

，

kNRKN

25075.221

7.14.24.2201800









（3分）

























005.178

3002.145.265

7.4375.221

9.06

9.0)9.040200(

75.221

)(

max

min

kNR

xhHM

（4分）

第60页共71页

（4分）

431.解：第④层中密砾砂为桩端持力层，桩长12m，则桩进入第④层土的深度为：m3)45(12

（3分）

确定单桩竖向承载力：

由经验公式：

ppkisikpkskuk

AqlquQQQ

得单桩竖向极限承载力标准值：

kNQ

7463.05(3.042（5分）

则单桩竖向极限承载力特征值为：

Ruk

373

746

（3分）

确定桩数：52.4

373

5.15.25.2201500











nkk

，取5n根（4分）

432.解：承台埋深1.2m，则桩在第①土层中的长度为3-1.2=1.8m（2分）

第③层中砂层为桩端持力层，桩长10m，则桩进入第③层土的深度为：

m2.4)48.1(10（2分）

确定单桩竖向承载力：

由经验公式：

ppkisikpkskuk

AqlquQQQ

得单桩竖向极限承载力标准值：

第61页共71页

kNQ

1.0

14.3

750)752.4604188.1(5.014.32

（3分）

则单桩竖向极限承载力特征值为：

Ruk

535

1069

（2分）

已知承台埋深1.2m，计算桩顶荷载标准值，取承台及其上土的平均重度

3/20mkN

，

kNRKN

535523

2.10.30.3202400









（3分）



















0443

6.6272.1603

80523

25.14

25.1400

523

max

min

kNRkN

满足要求（3分），

433.解：①垫层承载力验算

基础底面处的平均压力值为：

kPafkP

160151

0.1

200.18.0135









满足（2分）

基础底面处土的自重应力：kPap

2.148.08.17（1分）

②垫层厚度验算

垫层底面处附加应力为：



kPa

bpp

pck

6.63

30tan0.121

0.12.14151

tan2

















（4

分）

垫层底面处土的自重压力为pcz：

kPap

2.295.0)1020(5.0208.08.17（2分）

③垫层底淤泥质土经深度修正后的承载力为：

第62页共71页

kPa

dff

mdakaz

965.08.18.1/2.290.175

)5.0(





则：kPafkPapp

azczz

9655.942.2935.65

垫层厚度为1.0m满足要求。

④确定垫层底宽度b′：

mzbb15.230tan120.1tan2

，取2.2m宽（2分）

434.答：（1）确定砂垫层的厚度

初步确定砂垫层的厚度：Z=1.7m，

基础底面的平均压力值为：

pkk

120

12.1

112.120120











（2分）

砂垫层底面以上土的加权平均重度为：

（2分）

故砂垫层底面处土的自重应力为：

（2分）

砂垫层底面处的附加应力为：

（3分）

经深度修正得淤泥质粘土的承载力特征值值为：

（2分）

故垫层厚度Z=1.7m足够，满足承载力要求

（2）确定垫层的宽度

（2分）

第63页共71页

（2分）

435.答：（1）求单桩承载力Ra

桩的截面积：222283.06.0

mDA





（2分）

根据桩身材料：

AfR

pcua

4.226

283.020004.0





（2分）

根据桩周土和桩端土抗力：

qAluqR

pppsa

7.212

185283.05.096.014.310







（2分）

（2）求满足设计要求的复合地基承载力特征值

spk

基底压力p(即要求的复合地基承载力)

kPa

pkk1.174

5.35.3

205.25.35.31520











（2分）

则：kPaf

spk

1.174（2分）

（3）求面积置换率m和桩数n。

（2分）

即7513.0

283.0

7.212

1.174mm

解得：m=0.208（1分）

则桩数

283.0

5.35.3208.0







，取n=9根。（2分）

436.解：（1）验算持力层承载力

第64页共71页

沿长度方向取1m作为计算单元。

修正后的持力层承载力特征值

f为

(3)(0.5)

aakbdm

ffbd

16001.517.5(1.00.5)

173.125kPa（3分）

基础及回填土重

G为

11.45

1.225



（1分）

201.2251.331.85/

GdbkNm（1分）

合力偏心距

e为

0.0830.22

16031.856

emm





（2分）

即

min

p。（2分）

基底最大压力

maxk

p为

max

16031.8560.083

(1)(1)204.11.2207.75

1.311.3

kkk

FGe

pkPafkPa









（4分）

基底平均压力

p为

16031.85

147.6173.125

1.31

pkPafkPa







（2分）

结论：持力层承载力满足要求。

437.解：（1）求修正后的持力层承载力特征值

已知：0.3,1.6

。

则修正后的持力层承载力特征值

f为（先只考虑对基础进行深度修正）：

(0.5)2261.617.5(1.00.5)240

aakdm

ffdkPa（2分）

第65页共71页

（2）初步选择基底面积

按中心受压计算基底面积

A为

11.3

1.15





700

3.23

240201.15

fd





（3分）

由于偏心不大，基础底面积按20%增大，即：

1.21.23.233.88AAm

初步选择基底面积

21.62.43.84Ablm（

23.88m）（2分）

因1.63bmm，故不需对

f再进行宽度修正。

（3）验算持力层地基承载力

基础及回填土重

G为

201.153.8488.3

GdAkN

合力偏心距

e为

80130.62.4

0.110.4

70088.36

emm







即

min

p。（3分）

基底最大压力

maxk

p为

max

70088.360.11

(1)(1)2621.2288

3.842.4

kkk

FGe

pkPafkPa







（3分）

基底平均压力

p为

70088.3

205.3226

3.84

pkPafkPa



（2分）

持力层承载力满足要求。

第66页共71页

最后确定该基础底面尺寸为2.41.6mm。

438.解：（1）求修正后的持力层承载力特征值

已知：0,1.0

。

17.50.818.50.2

17.7/

kNm



（3分）

则修正后的持力层承载力特征值

f为（先只考虑对基础进行深度修正）：

(0.5)2001.017.7(1.00.5)208.9

aakdm

ffdkPa（3分）

（2）初步选择基底尺寸

沿长度方向取1m作为计算单元。

195

1.03

208.9201

fd





取该承重墙下条形基础宽度为1.1m。（3分）

因1.13bmm，故不需对

f再进行宽度修正。（2分）

（3）验算持力层地基承载力

基底平均压力

p为

195

201197.3208.9

1.1

pkPafkPa



（4分）

持力层承载力满足要求。

最后确定该条形基础底面宽度为1.1m。

439.解：（1）求修正后的持力层承载力特征值

19118.50.6

18.8/

1.6m

kNm



（1分）

(0.5)2401.618.8(1.60.5)273

aakdm

ffdkPa（2分）

（2）初步选择基底面积

按中心受压计算基底面积

A为

800

3.32

273201.6

fd





（2分）

第67页共71页

由于偏心不大，基础底面积按20%增大，即：

1.21.23.323.98AAm

初步选择基底面积

22224(3.98)Ablmm（2分）

因23bmm，故不需对

f再进行宽度修正。

（3）验算持力层地基承载力

基础及回填土重

G为

201.64128

GdAkN

合力偏心距

e为

1122

0.120.33

8001286

emm





即

min

p。（3分）

基底最大压力

maxk

p为

max

80012860.12

(1)(1)315.521.2327.6

kkk

FGe

pkPafkPa







（3分）

基底平均压力

p为

800128

232273

pkPafkPa



（2分）

持力层承载力满足要求。

最后确定该基础底面尺寸为22mm。

440.解：（1）初选桩的根数：

3000

600

，考虑到偏心，将其扩大10%，暂取为6根。（2分）

(2)初选承台尺寸：

桩距：330.41.2

sbm

第68页共71页

承台长边：2(0.41.2)3.2am

承台短边：20.41.22.0bm（3分）

（2分）

（3）基桩承载力验算

承台自重及承台上土自重：

203.22(0.50.9)179.2

GAdkN（1分）

桩顶平均竖向力为：

3000179.2

530600

NkNRkN



（2分）

max

min

()

kkkk

FGMHhx







3000179.2(2001800.9)1.2

641.2







605.42

53075.42

454.58









max

605.421.2720

NkNRkN（3分）

基桩桩顶水平力：

180

3050

ikha

HkNRkN

，承载力满足要求。

（2分）

441.解：（1）承台自重及承台上土自重

第69页共71页

202.42.41.7195.84

GAdkN（2分）

（2）桩顶竖向承载力验算

桩顶平均竖向力为：

2000195.84

244250

NkNRkN



，满足要求。（4分）

max

min

()

kkkk

FGMHhx







(200400.9)0.9

244

60.9







287.7

24443.7

200.3









（5分）

max

287.71.2300

NkNRkN，满足要求。（2分）

min

N，满足要求。（2分）

结论：基桩承载力满足要求。

442.解：（1）初选桩的根数：

2100

3.5

600

，考虑到偏心，暂取为4根。（2分）

(2)初选承台尺寸：

桩距：330.41.2

sbm

承台长边：20.41.22.0am

承台短边：20.41.22.0bm（3分）

第70页共71页

（2分）

（3）基桩承载力验算

承台自重及承台上土自重：

20221.7136

GAdkN（1分）

桩顶平均竖向力为：

2100136

559600

NkNRkN



，满足要求。（3分）

max

min

()

kkkk

FGMHhx







(150400.9)0.6

559

40.6







636.5

55977.5

481.5









max

636.51.2720

NkNRkN，满足要求。（4分）

七、简答题

（略）……

第71页共71页

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