钢结构设计规范
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2023年3月4日发(作者：就医流程)(完整word版)《钢结构设计规范》-(GB50017-2014)
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钢
结
构
设
计
规
范
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第一章总则
第为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，
特制定本规范。
本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。
本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》（CBJ68-84)）制订的.
设计钢结构时,应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装
和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作
量,符合防火要求,注意结构的抗腐蚀性能.
在钢结构设计图纸和钢材订货文件中,应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程
度等)、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结
构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别(焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工
及验收规范》）。
对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。
第二章材料
承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。
承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq
钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢
及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。
下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:
一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中
级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构,以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。
二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。
注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确
定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用。
承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点)和硫、磷含量的合格保证，对焊接
结构尚应具有碳含量的合格保证.承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制
和吊车起重量等于或大于50ｔ的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧
性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于－20℃时，对于3号钢尚应具有－20℃冲击韧性的合格保证；
对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有－40℃冲击韧性的合格保证.对于重级工作制的非焊
接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材,必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。
钢铸件应采用现行标准《一般工程用铸造碳钢》中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270—500或
ZG310-570号钢。
钢结构的连接材料应符合下列要求:
一、手工焊接采用的焊条,应符合现行标准《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的规定。选择的焊条型号
应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。
二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂,应与主体金属强度相适应。焊丝应符合现行标准《焊接
用钢丝》的规定.
三、普通螺栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢制成.
四、高强度螺栓应符合现行标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术
条件》或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件》的规定。
五、铆钉应采用现行标准《普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件》中规定的ML2或ML3号钢制成。
六、锚栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢或《低合金结构钢技术条件》中
规定的16Mn钢制成.
第三章基本设计规定
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第一节设计原则
本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算.
结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态,超过这一状态结构或构件便
不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：
一、承载能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；
二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态。
设计钢结构时,应根据结构破坏可能产生的后果,采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安
全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定.
按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。
按正常使用极限状态设计钢结构时,除钢与混凝土组合梁外,应只考虑荷载短期效应组合.
计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；
计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。
对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变
形时,动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用
在跨间内起重量最大的一台吊车确定。
设计钢结构时,荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等
级确定的重要性系数，应按《建筑结构荷载规范》(GBJ9—87)的规定采用。
计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减
系数：
主梁0。85
柱(包括基础)0。75
第二节设计指标
一、单面连接的单角钢
１．按轴心受力计算强度和连接0。85;
２．按轴心受压计算稳定性
二、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0。90；
三、沉头和半沉头铆钉连接0.80.
注:当几种情况同时存在时,其折减系数应连乘.
钢材和钢铸件的物理性能指标应按表3。2。3采用。
第三节结构变形的规定
计算钢结构变形时,可不考虑螺栓（或铆钉）孔引起的截面削弱。
多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于1/500，层间相对位移与层高之
比值不宜大于1/400。
注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当减小.无隔墙的多层框架
结构，层间相对位移可不受限制。
在设有重级工作制吊车的厂房中,跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载
所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。
第四章受弯构件的计算
第一节强度
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在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列规定计算：
一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时,
当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的
局部承压强度应按下式计算：
在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力,或同时受有较大的
正应力和剪应力（如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下式计算：
第二节整体稳定
符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：
一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板)密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的
侧向位移时。
②梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。
对跨中无侧向支承点的梁，L1为其跨度;对跨中有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁
的支座处视为有侧向支承)。
注:见第４．２．１条注②。
注:见第４．２．１条注②.
符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性.
注:其它钢号的梁，其L1/bo值不应大于95（235/fy）。
用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑,其轴心力应根据侧向力F确定，梁的侧向力应按下式计算：
第三节局部稳定
一、当ho/tw≤80235/fy时，对有局部压应力（σc≠０）的梁，宜按构造配置横向加劲肋;但对
无局部压应力（σc＝０）的梁，可不配置加劲肋.
无局部压应力（σ＝0）的梁,其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距α应符合下列要求：
简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距ａ应同时符合下列公式的要求：
加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋和重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配
置.横向加劲肋的最小间距为0.5ho，最大间距为2ho（对无局部压应力的梁，当ｈｏ/ｔｗ≤100时，可采用
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2。5ho）。
在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合
下列公式要求:
短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.7～1。0倍，厚度不应小
于短加劲肋外伸宽度的1/15。
注：①用型钢(工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）作成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋
的惯性矩。
②在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。
在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。
梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性.此
受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15tw235/fy范围内的腹板面积，其计算长度取ho。
梁受压翼缘自由外伸宽度ｂ与其厚度ｔ之比，应符合下式要求：
箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度t之比，应符合下式要求：
注：翼缘板自由外伸宽度ｂ的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板(肢）边缘的距离;对轧制构件，取内
圆弧起点至翼缘板（肢)边缘的距离。
第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算
第一节轴心受力构件
轴心受拉构件和轴心受压构件的强度，除摩擦型高强度螺栓连接处外,应按下式计算：
式中N—-轴心拉力或轴心压力；An—-净截面面积。摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按下列公式计算：
式中ｎ—-在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目；n1-—所计算截面(最外列螺栓处）上高强度
螺栓数目；A——构件的毛截面面积。
实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：
换算长细比应按下列公式计算:
式中λx——整个构件对x轴的长细比；λl——分歧对最小刚度轴1—1的长细比，其计算长度取为：焊接
时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；Alx-—构件截面中垂直于x轴的
各斜缀条毛截面面积之和。
式中λy—-整个构件对ｙ轴的长细比；Aly——构件截面中垂直于y轴的各叙缀条毛截面面积之和.
式中A1—-构件截面中各斜缀条毛截面面积之和;
注：①缀板的线刚度应符合第８．４．１条的规定.
②斜缀条与构件轴线间的夹角应在４０°~７０°范围内。
对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时，其分肢的长细比λ1不应大于构件两方向长细比(对虚轴取换
算长细比）的较大值λmax的0.7倍,当缀件为缀板时，λ1不应大于40,并不应大于λmax的0。5倍（当
λmax＜50时，取λmax＝50）.
用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过下列数
值：
受压构件40i
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受拉构件80i
i为截面回转半径，应按下列规定采用:
受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。
轴心受压构件应按下式计算剪力：
剪力v值可认为沿构件全长不变。
对格构式轴心受压构件，剪力v应由承受该剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担。
第二节拉弯构件和压弯构件
弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度应按下列规定计算:
一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，
弯矩作用在对称轴平面内(绕x轴）的实腹式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：
一、弯矩作用平面内的稳定性：
（１）无横向荷载作用时:βmx＝0。65＋0。35M2M1，但不得小于0.4，M1和M2为端弯矩,使构件产生同向
曲率（无反弯点）时取同号,使构件产生反向曲率(有反弯点）时取异号,M1≥M2;
（２）有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，βmx＝1。0;使构件产生反向曲率时,βmx
＝0.85；
式中W2x——对较小翼缘的毛截面抵抗矩.
二、弯矩作用平面外的稳定性：
式中φy——弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，对工字
形和Ｔ形截面可按附录一第(五)项确定，对箱形截面可取φb＝1.4；Mx——所计算构件段范围内的最大弯矩；
βtx—-等效弯矩系数，应按下列规定采用：
１．在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确定：
(１）所考虑构件段无横向荷载作用时：βtx＝0。65+0.35M2M1,但不得小于0。4，M1和M2是在弯矩作用平
面内的端弯矩，使构件段产生同向曲率时取同号，产生反向曲率时取异号，M1≥M2;
（２）所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时，βtx＝1。0;使构件段
产生反向曲率时，βtx＝0.85;
（３）所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：βtx＝1。0.
２．悬臂构件，βtx＝1。0。
注：①无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构，且共抗侧移刚度等于或大于框架本
身抗侧移刚度的５倍者.
②有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构，或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的５
倍者。
弯矩绕虚轴（x轴）作用的格构式压弯构件,其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算:
式中Wlx＝Ix/Yo，Ix为x轴的毛截面惯性矩，Yo为由ｘ轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢
腹板边缘的距离，二者取较大者；φx、NEx由换算长细比确定。
弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算,但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀
板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。
弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同.但在
计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，长细比应取换算长细比，φb应取1.0。
弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：
弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：
第三节构件的计算长度和容许长细比
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注:①ｌ为构件的几何长度（节点中心间距离)；l1为桁架弦杆侧向支承点之间的距离.
②斜平面系指与桁架平面斜交的平面,适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢
十字形截面腹杆.
③无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度。
当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（图5。3—1）且两节间的弦杆轴心压力有变化时，则
该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5L1）:N
确定桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面
外的计算长度应按下列规定采用：
一、压杆
当相交的另一杆受拉，且两杆在交叉点均不中断0。5l当相交的另一杆受拉，两杆中有一杆在交叉
点中断并以节点板搭接0。7l其它情况l
二、拉杆l
注：①ｌ为节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）.
②当两交叉杆均受压时,不宜有一杆中断。
③当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离.
单层或多层框架等截面柱，在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计算长度系数μ.对无
侧移框架，μ值应按附表4。1确定；对有侧移框架,μ值应按附表4.2确定。
单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱，在框架平面内的计算长度应按下列规定确定：
一、单阶柱：
２．上段柱的计算长度系数μl，应按下式计算：
２．上段柱和中段柱的计算长度系数μ1和μ2，应按下列公式计算:
式中η1、η2-—参数，按附表4.5或附表4.6中的公式计算.
当计算框架的格构式柱和桁架式横梁的线刚度时，应考虑柱或横梁截面高度变化和缀件(或腹杆）变形的影
响。
框架柱沿房屋长度方向（在框架平面外)的计算长度应取阻止框架平面外位移的支承点（柱的支座、
吊车梁、托架以及支撑和纵梁的固定节点等）之间的距离.
注：桁架（包括空间桁架)的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%时，容许长细比值可取为200。
注：①承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。
②在直接或间接承受动力荷载的结构中,计算单角钢受拉构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径；
在计算单角钢交叉受拉杆件平面外的长细比时，应采用与角钢肢边平行轴的回转半径。
③中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200.
④在设有夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中，支撑(表中第２项除外)的长细比不宜超过300。
⑤受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时,其长细比不宜超过250。
第四节受压构件的局部稳定
在受压构件中，翼缘板自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下列要求：
一、轴心受压构件：
式中λ—-构件两方向长细比的较大值：当λ＜30时，取λ＝30;当λ＞100时,
取λ＝100。
二、压弯构件：
在工字形截面的受压构件中，腹板计算高度ho与其厚度tw之比，应符合下列要求：
一、轴心受压构件：
式中λ——构件两方向长细比的较大值：当λ＜30时，取λ＝30;当λ＞100时，
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取λ＝100.
二、压弯构件：
箱形截面受压构件的腹板计算高度ho与其厚度tw之比,应符合下列要求：
一、轴心受压构件,
在Ｔ形截面受压构件中，腹板高度与其厚度之比，不应超过下列数值:
第六章疲劳计算
第一节一般规定
承受动力荷载重复作用的钢结构构件（如吊车梁、吊车桁架、工作平台梁等）及其连接，当应力变化
的循环次数ｎ等于或大于105次时，应进行疲劳计算。
本章规定不适用于特殊条件（如构件表面温度大于150℃，处于海水腐蚀环境,焊后经热处理消除残余
应力以及低周－高应变疲劳条件等)下的结构构件及其连接的疲劳计算。
疲劳计算应采用容许应力幅法,应力按弹性状态计算，容许应力幅按构件和连接类别以及应力循环次数确
定。在应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳。
第二节疲劳计算
对常幅（所有应力循环内的应力幅保持常量）疲劳,应按下式进行计算：
重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳按下式计算：
注:表中的容许应力幅是按公式(６.２。１—２)算得的。
对变幅（应力循环内的应力幅随机变化)疲劳，若能预测结构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、应力幅
水平以及频次分布总和所构成的设计应力谱，则可将其折算为等效常
幅疲劳，按下式进行计算:
第七章连接计算
第一节焊缝连接
对接焊缝应按下列规定计算:
一、在对接接头和Ｔ形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝，其强度应按下式计算:N
二、在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，其正应力和剪应力应分别进行计
算.但在同时受有较大正应力和剪应力处（例如梁腹板横向对接焊缝的端部）,应按下式计算折算应力：
注：①当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角θ符合tgθ≤1.5时，其强度可不计
算.
②当对接焊缝无法采用引弧板施焊时，每条焊缝的长度计算时应各减去10mm。
一、在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，
二、在其它力或各种力综合作用下，σf和Tf共同作用处:
第二节螺栓连接和铆钉连接
普通螺栓、锚栓和铆钉应按下列规定计算：
一、在普通螺栓或铆钉受剪的连接中，每个普通螺栓或铆钉的承载力设计值应取受剪和承压承载力设
计值中的较小者:
受剪承载力设计值：
二、在普通螺栓、锚栓或铆钉杆轴方向受拉的连接中,每个普通螺栓、锚栓或铆钉的承载力设计值应
按下列公式计算：
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三、同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉，应分别符合下列公式的要求：
摩擦型高强度螺栓应按下列规定计算：
一、在抗剪连接中，每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值应按下式计算:
二、在杆轴方向受拉的连接中，每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值,取Nbt＝0。8p.
承压型高强度螺栓应按下列规定计算:
一、承压型高强度螺栓的预拉力p和连接处构件接触面的处理方法应与摩擦型高强度螺栓相同.承压
型高强度螺栓仅用于承受静力荷载和间接承受动力荷载结构中的连接。
二、在抗剪连接中，每个承压型高强度螺栓的承载力设计值的计算方法与普通螺栓相同,但当剪切面
在螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算.
三、在杆轴方向受拉的连接中，每个承压型高强度螺栓的承载力设计值，Nbt＝0。8p。
四、同时承受剪力和杆轴方向拉力的承压型高强度螺栓,应符合下列公式的要求：
五、在抗剪连接中以及同时承受剪力和杆轴方向拉力的连接中，承压型高强度螺栓的受剪承载力设计值不得
大于按摩擦型连接计算的1.3倍。
在下列情况的连接中，螺栓或铆钉的数目应予增加：
一、一个构件借助填板或其它中间板件与另一构件连接的螺栓（摩擦型高强度螺栓除外）或铆钉数目,
应按计算增加10％。
二、搭接或用拼接板的单面连接，螺栓（摩擦型高强度螺栓除外)或铆钉数目，应按计算增加10％。
三、在构件的端部连接中，当利用短角钢连接型钢(角钢或槽钢）的外伸肢以缩短连接长度时，在短
角钢两肢中的一肢上，所用的螺栓或铆钉数目应按计算增加50％。
四、当铆钉连接的铆合总厚度超过铆钉直径的5倍时，总厚度每超过2mm，铆钉数目应按计算增加1％
（至少应增加一个铆钉）,但铆合总厚度不得超过铆钉直径的7倍。
第三节组合工字梁翼缘连接
组合工字梁翼缘与腹板的双面角焊缝连接，其强度应按下式计算：
注：①当梁上翼缘受有固定集中荷载时，宜在该处设置顶紧上翼缘的支承加劲肋。此时取Ｆ＝０。
②当腹板与翼缘的连接焊缝采用焊透的对接焊缝时，其强度可不计算.
组合工字梁翼缘与腹板的铆钉（或摩擦型高强度螺栓)的承载力，应按下式计算：
注：见第７．３．１条注①。
第四节支座
轴心受压柱或压弯柱的端部为铣平端时，柱身的最大压力直接由铣平端传递,其连接焊缝、铆钉或螺栓应按
最大压力的15％计算;当压弯柱出现受拉区时，该区的连接尚应按最大拉力计算。
第八章构造要求
第一节一般规定
注:①厂房柱为其它材料时，应按相应规范的规定设置伸缩缝.围护结构可根据具体情况参照有关规范单独
设置伸缩缝。
第二节焊缝连接
焊缝金属宜与基本金属相适应。当不同强度的钢材连接时，可采用与低强度钢材相适应的焊接材料。
在设计中不得任意加大焊缝，避免焊缝立体交叉和在一处集中大量焊缝，同时焊缝的布置应尽可能对称
于构件重心。
注：钢板的拼接：当采用对接焊缝时，纵横两方向的对接焊缝，可采用十字形交叉或丁形交叉;当为Ｔ形
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交叉时，交叉点的间距不得小于200mm.
对接焊缝的坡口形式，应根据板厚和施工条件按现行标准《手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》
和《埋弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》的要求选用.
在承受动力荷载的结构中，垂直于受力方向的焊缝不宜采用不焊透的对接焊缝。
角焊缝两焊脚边的夹角ａ一般为90°（直角角焊缝)。夹角ａ＞120°或ａ＜60°的斜角角焊缝,不宜
用作受力焊缝（钢管结构除外)。
角焊缝的尺寸应符合下列要求：
二、角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的1。2倍（钢管结构除外），但板件（厚度为ｔ）边缘的
角焊缝最大焊脚尺寸，尚应符合下列要求：
１．当ｔ≤6mm时,hf≤ｔ；
２．当ｔ＞6mm时,hf≤ｔ－（1~2）mm。
圆孔或槽孔内的角焊缝焊脚尺寸尚不宜大于圆孔直径或槽孔短径的1/3。
三、角焊缝的两焊脚尺寸一般为相等。当焊件的厚度相差较大，且等焊脚尺寸不能符合本条第一、二项
要求时，可采用不等焊脚尺寸，与较薄焊件接触的焊脚边应符合本条第二项的要求；与较厚焊件接触的焊脚
边应符合本条第一项的要求.
四、侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于8hf和40mm.
五、侧面角焊缝的计算长度不宜大于60hf（承受静力荷载或间接承受动力荷载时）或40hf（承受动
力荷载时）；当大于上述数值时,其超过部分在计算中不予考虑。若内力沿侧面角焊缝全长分布时，其计算长
度不受此限。
在直接承受动力荷载的结构中，角焊缝表面应做成直线形或凹形。焊脚尺寸的比例：对正面角焊缝宜为
1∶1.5(长边顺内力方向）；对侧面角焊缝可为1∶1。
在次要构件或次要焊缝连接中，可采用断续角焊缝。断续角焊缝之间的净距，不应大于15t（对受压
构件）或30t(对受拉构件），t为较薄焊件的厚度。
当板件的端部仅有两侧面角焊缝连接时，每条侧面角焊缝长度不宜小于两侧面角焊缝之间的距离；同时
两侧面角焊缝之间的距离不宜大于16t（当t＞12mm）或200mm（当t≤12mm），t为较薄焊件的厚度。
当角焊缝的端部在构件转角处作长度为2hf的绕角焊时,转角处必须连续施焊。
在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的5倍，并不得小于25mm。
第三节螺栓连接和铆钉连接
每一杆件在节点上以及拼接接头的一端,永久性的螺栓（或铆钉）数不宜少于两个。对组合构件的缀
条，其端部连接可采用一个螺栓（或铆钉）。
高强度螺栓孔应采用钻成孔。摩擦型高强度螺栓的孔径比螺栓公称直径d大1.5～2。0mm;承压型高强度螺
栓的孔径比螺栓公称直径d大1.0～1.5mm。
在高强度螺栓连接范围内，构件接触面的处理方法应在施工图中说明。
注:①do为螺栓或铆钉的孔径，t为外层较薄板件的厚度.
②钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等）相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间排的数值采用。
c级螺栓宜用于沿其杆轴方向受拉的连接,在下列情况下可用于受剪连接：
一、承受静力荷载或间接承受动力荷载结构中的次要连接。
二、不承受动力荷载的可拆卸结构的连接。
三、临时固定构件用的安装连接。
对直接承受动力荷载的普通螺栓连接应采用双螺帽或其它能防止螺帽松动的有效措施。
当型钢构件的拼接采用高强度螺栓连接时，其拼接件宜采用钢板。
沉头和半沉头铆钉不得用于沿其杆轴方向受拉的连接.
第四节结构构件
(I）柱
在缀材面剪力较大或宽度较大的格构式柱，宜采用缀条柱。缀板柱中，同一截面处缀板（或型钢横杆）
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的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的6倍。
当实腹式柱的腹板计算高度ho与厚度tw之比大于80时，应采用横向加劲肋加强，其间距不得大于
3ho。
格构式柱或大型实腹式柱，在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔，横隔的间距不得大于
柱截面较大宽度的9倍或8m。
(II）桁架
焊接桁架应以杆件重心线为轴线，螺栓（或铆钉）连接的桁架可采用靠近杆件重心线的螺栓（或铆钉）
准线为轴线,在节点处各轴线应交于一点。当桁架弦杆的截面变化时，如轴线变动不超过较大弦杆截面高度
的5%，可不考虑其影响。
分析桁架杆件内力时，可将节点视为铰接.当桁架杆件为Ｈ型、箱型等刚度较大的截面，且在桁架平面
内的杆件截面高度与其几何长度(节点中心间的距离）之比大于1/10（对弦杆）或大于1/15(对腹杆）时，
应考虑节点刚性所引起的次弯矩。
当桁架杆件用节点板连接时，弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间的间隙,不宜小于20mm。
节点板厚度一般根据所连接杆件内力的大小确定，但不得小于6mm。节点板的平面尺寸应适当考虑制
作和装配的误差.
跨度大于36m的两端铰支桁架，应考虑在竖向荷载作用下，下弦弹性伸长所产生水平推力对支承构件
的影响。
两端简支、跨度为15m或15m以上的三角形屋架和跨度为24m或24m以上的梯形和平行弦桁架,当下
弦无曲折时，宜起拱，拱度约为跨度的1/500。
（Ⅲ)梁
焊接梁的翼缘一般用一层钢板作成,当采用两层钢板时，外层钢板与内层钢板厚度之比宜为0。5～1.0。
不沿梁通长设置的外层钢板，其理论截断点处的外伸长度l1应符合下列要求：
b和t分别为外层翼缘板的宽度和厚度;hf为侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸。
（Ⅳ)柱脚锚栓
柱脚锚栓不得用以承受柱脚底部的水平反力，此水平反力应由底板与混凝土基础间的摩擦力或设置抗
剪键承受.
柱脚锚栓埋置在基础中的深度,应使锚栓的内力通过其和混凝土之间的粘结力传递。当埋置深度受到
限制时,则锚栓应牢固地固定在锚板或锚梁上，以传递锚栓的全部内力，此时锚栓与混凝土之间的粘结力可
不予考虑.
第五节对吊车梁转吊车桁架（或类似的梁和桁架）的要求
焊接吊车梁的翼缘板宜用一层钢板，当采用两层钢板时，外层钢板宜沿梁通长设置,并应在设计和施工中
采取措施使上翼缘两层钢板紧密接触。
支承夹钳或刚性料耙硬钩吊车以及类似吊车的结构，不宜采用吊车桁架和制动桁架。
焊接吊车桁架应符合下列要求：
吊车梁翼缘板或腹板的焊接拼接应采用加引弧板的焊透对接焊缝，引弧板割去处应予打磨平整。吊车
梁的工地整段拼接宜采用摩擦型高强度螺栓.
一、重级工作制和起重量Ｑ≥50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘的连接；
二、吊车桁架中，节点板与上弦杆的连接.
吊车梁横向加劲肋的上端应与上翼缘创平顶紧（当为焊接吊车梁时,尚宜焊接）。中间横向加劲肋的下
端宜在距受拉翼缘50～100mm处断开,不应另加零件与受拉翼缘焊接。中间横向加劲肋与腹板的连接焊缝，
施焊时不宜在加劲肋下端起落弧。
当吊车梁受拉翼缘与支撑相连时,不宜采用焊接。
直接铺设轨道的吊车桁架上弦,其构造要求应与吊车梁相同。
重级工作制吊车梁中,上翼缘与制动结构的连接以及对柱传递水平力的连接,宜采用摩擦型高强度螺
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栓.吊车梁端部与柱的连接构造应设法减少由于吊车梁弯曲变形而在连接处产生的附加应力。
当吊车桁架和重级工件制吊车梁跨度等于或大于12m，或轻、中级工作制吊车梁跨度等于或大于18m
时，宜设置辅助桁架和水平支撑系统。当设置垂直支撑时，其位置不宜在吊车梁或吊车桁架竖向挠度较大处.
对吊车桁架，应采取构造措施,以防止其上弦因轨道偏心而扭转。
重级工作制吊车梁的受拉翼缘板(或吊车桁架的受拉弦杆）边缘，宜采用自动精密气割，当用手工气
割或剪切机切割时，应沿全长刨边。
吊车梁的受拉翼缘(或吊车桁架的受拉弦杆）上不得焊接悬挂设备的零件，并不宜在该处打火或焊接
夹具.
吊车钢轨的接头构造应保证车轮平稳通过。
当采用焊接长轨且用压板与吊车梁连接时，压板与钢轨间的接触不得过于紧密，以使钢轨受温度作用后
有纵向伸缩的可能。
第六节制作、运输和安装
结构运送单元的划分，除应考虑结构受力条件外，尚应注意经济合理、便于运输和易于拼装.
结构的安装连接应采用传力可靠、制作方便、连接简单、便于调整的构造形式。
安装连接采用焊接时,应考虑设置定位螺栓,将构件临时固定。
第七节防锈和隔热
钢结构除必须采取防锈措施（彻底除锈后涂以油漆和镀锌等）外,尚应在构造上尽量避免出现难于检
查、清刷和油漆之处以及能积留湿气和大量灰尘的死角或凹槽.闭口截面构件应沿全长和端部焊接封闭。除
有特殊需要外,设计中一般不应因考虑锈蚀而加大钢材截面或厚度。
柱脚在地面以下的部分应采用强度等级较低的混凝土包裹（保护层厚度不应小于50mm)，并应使包裹
的混凝土高出地面约150mm。当柱脚底面在地面以上时，则柱脚底面应高出地面不小于100mm.
受侵蚀介质作用的结构以及在使用期间不能重新油漆的结构部位应采取特殊的防锈措施。受侵蚀性介质
作用的柱脚不宜埋入地下。
受高温作用的结构，应根据不同情况采取下列防护措施:
一、当结构可能受到炽热熔化金属的侵害时，应采用砖或耐热材料做成的隔热层加以保护；
二、当结构的表面长期受辐射热达150℃以上或在短时间内可能受到火焰作用时，应采取有效的防护
措施(如加隔热层或水套等）。
一、重级工作制和起重量Ｑ≥50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘的连接;
二、吊车桁架中，节点板与上弦杆的连接。
吊车梁横向加劲肋的上端应与上翼缘创平顶紧（当为焊接吊车梁时，尚宜焊接）。中间横向加劲肋的
下端宜在距受拉翼缘50～100mm处断开，不应另加零件与受拉翼缘焊接。中间横向加劲肋与腹板的连接焊缝，
施焊时不宜在加劲肋下端起落弧.
当吊车梁受拉翼缘与支撑相连时，不宜采用焊接.
直接铺设轨道的吊车桁架上弦,其构造要求应与吊车梁相同。
重级工作制吊车梁中，上翼缘与制动结构的连接以及对柱传递水平力的连接,宜采用摩擦型高强度螺
栓。吊车梁端部与柱的连接构造应设法减少由于吊车梁弯曲变形而在连接处产生的附加应力.
当吊车桁架和重级工件制吊车梁跨度等于或大于12m，或轻、中级工作制吊车梁跨度等于或大于18m
时，宜设置辅助桁架和水平支撑系统。当设置垂直支撑时，其位置不宜在吊车梁或吊车桁架竖向挠度较大处.
对吊车桁架，应采取构造措施，以防止其上弦因轨道偏心而扭转。
重级工作制吊车梁的受拉翼缘板（或吊车桁架的受拉弦杆）边缘，宜采用自动精密气割，当用手工气
割或剪切机切割时，应沿全长刨边。
吊车梁的受拉翼缘(或吊车桁架的受拉弦杆）上不得焊接悬挂设备的零件，并不宜在该处打火或焊接
夹具。
吊车钢轨的接头构造应保证车轮平稳通过。
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当采用焊接长轨且用压板与吊车梁连接时，压板与钢轨间的接触不得过于紧密，以使钢轨受温度作用后
有纵向伸缩的可能.
第九章塑性设计
第一节一般规定
本章规定适用于不直接承受动力荷载的固端梁、连续梁以及由实腹构件组成的单层和两层框架结构。
采用塑性设计的结构或构件，按承载能力极限状态设计时,应采用荷载的设计值，考虑构件截面内塑
性的发展及由此引起的内力重分配，用简单塑性理论进行内力分析。按正常使用极限状态设计时，应采用荷
载的标准值，并按弹性理论进行计算。
第二节构件的计算
弯矩Ｍx（对工字形截面ｘ轴为强轴）作用在一个主平面内的受弯构件，其弯曲强度应符合下式要求：
受弯构件的剪力V假定由腹板承受，剪切强度应符合下式要求:
弯矩作用在一个主平面内的压弯构件，其强度应符合下列公式的要求：
弯矩作用在一个主平面内的压弯构件,其稳定性应符合下列公式的要求:
一、弯矩作用平面内:
二、弯矩作用平面外：
第三节容许长细比和构造要求
在构件出现塑性铰的截面处，必须设置侧向支承。该支承点与其相邻支承点间构件的长细比λｙ，应符合
下列要求：
对不出现塑性铰的构件区段,其侧向支承点间距,应由第四章和第五章内有关弯矩作用平面外的整体稳定计
算确定.
所有节点及其连接应有足够的刚度，以保证在出现塑性铰前节点处各构件间的夹角保持不变。构件拼
接应能传递该处最大计算弯矩值的1。1倍，且不得低于0。25Wpxf.
当板件采用手工气割或剪切机切割时，应将出现塑性铰部位的边缘刨平。当螺栓孔位于构件塑性铰部
位的受拉板件上时,应采用钻成孔或先冲后扩钻孔。
第十章钢管结构
本章规定适用于不直接承受动力荷载、在节点处直接焊接的圆管结构。
钢管节点的构造应符合下列要求：
一、主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主
管内。
二、主管和支管或两支管轴线之间的夹角θ不宜小于30°。
三、支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。
四、支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。
五、支管端部宜使用自动切管机切割，支管壁厚小于6mm时可不切坡口。
钢管构件在承受较大横向荷载的部位应采取适当的加强措施，防止产生过大的局部变形.钢管构件的主
要受力部位应避免开孔，如必须开孔时，应采取适当的补强措施。
支管与主管的连接可沿全周采用角焊缝,也可部分采用角焊缝、部分采用对接焊缝，支管管壁与主管
管壁之间的夹角大于或等于120°的区域宜采用对接焊缝或带坡口的角焊缝.角焊缝的焊脚尺寸hf不宜大于
支管壁厚的两倍。
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为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于下列规定中的承载力设计值：
注：①本条适用范围为：0.2≤β≤1。0，ds/ts≤50（ts－支管壁厚），θ≥30°。当ｄ/ｔ＞50时,取
ｄ/ｔ＝50。
②本条中的Ｘ型和Ｋ型节点系指支管轴线与主管轴线在同一平面内.
第十一章圆钢、小角钢的轻型钢结构
本章规定仅适用于在跨度不超过18m且起重量不大于5t的轻、中级工作制桥式吊车的房屋中，采用
有圆钢或小角钢（小于45×4或56×36×4）的轻型钢结构。
注：型钢组成的结构有个别次要杆件采用小角钢时,可不受本章限制.
本章规定不适用于使用条件复杂的轻型钢结构（如直接承受动力荷载，处于高温、高湿和强烈侵蚀环
境的轻型钢结构等）所需的特殊要求。
一、拱的双圆钢拉杆及其连接0.85；
二、平面桁架式檩条和三铰拱斜梁，其端部主要受压腹杆0。85；
三、其它杆件和连接0.95。
在桁架中，应尽可能使杆件重心线在节点处交于一点，否则应考虑其偏心的影响.
三铰拱屋架的三角形组合斜梁，其截面高度与斜梁长度的比值不得小于1/18，截面宽度与截面高度的比
值不得小于2/5.
桁架中的主要压杆(弦杆、端斜杆、端竖杆）的长细比不宜大于150,其它压杆的长细比不宜大于200。
拉杆的长细比不宜大于400，张紧的圆钢拉杆的长细比不受限制.
圆钢不宜用于桁架的受压弦杆和受压端斜杆。
圆钢与圆钢、圆钢与平板(钢板或型钢的平板部分）间的焊缝有效厚度，不应小于0.2倍圆钢直径（当焊
接两圆钢的直径不同时,取平均直径)或3mm,并不大于1.2倍平板厚度，焊缝计算长度不应小于20mm。
钢板厚度不宜小于4mm.圆钢直径不宜小于下列数值：
第十二章钢与混凝土组合梁
第一节一般规定
本章规定仅适用于不直接承受动力荷载由混凝土翼板与钢梁通过连接件组成的简支组合梁。组合梁的混凝
土翼板，应按有关规范的规定进行设计。
在强度计算和变形计算中，可不考虑板托截面.
组合梁施工时,若钢梁下无临时支撑，则混凝土硬结前的材料重量和施工荷载应由钢梁承受，钢梁应按第
三章和第四章规定计算其强度、稳定性和变形.
第二节截面和连接件的计算
组合梁的抗弯强度应按下列规定计算：
简支组合梁上最大弯矩点至梁端区段内的连接件总数ｎ,可按下式计算：
注：当有可靠根据时，可采用其它形式的连接件。
第三节构造要求
组合梁板托的高度不宜大于混凝土翼板厚度的1。5倍，板托的顶面宽度不宜小于板托高度的1.5倍。
连接件沿梁跨度方向的间距不宜超过混凝土翼板厚度和板托高度之和的4倍。
圆柱头焊钉连接件的长度不应小于4d(d为焊钉直径）。在施焊时应采用专门的焊接机具和工艺方法牢固
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地焊于钢梁翼缘上，其沿梁跨度方向的间距不宜小于6d,垂直于梁跨度方向的间距不宜小于4d。
槽钢连接件的翼缘肢尖方向应与混凝土翼板对钢梁的水平剪应力方向一致,其与钢梁上翼缘的连接焊
缝应按第七章的有关规定计算。
弯起钢筋宜采用直径d不小于12mm的I级钢筋成对对称布置，用两条长度不小于4d的侧焊缝焊接于
钢梁翼缘上，其弯起角度一般为45°，弯折方向应与混凝土翼板对钢梁的水平应力方向一致。在梁跨中可能
产生剪应力变号处，必须在两个方向均有弯起钢筋。每个弯起钢筋从弯起点算起的总长度不宜小于25d（Ⅰ
级钢筋另加弯钩)，其中水平段长度不宜小于10d。
圆柱头焊钉钉头下表面或槽钢连接件上翼缘下表面应比混凝土翼板底部钢筋高出30mm以上。
连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于15mm。圆柱头焊钉钉杆的外表面或槽钢连接件的端面：至钢梁上翼
缘侧边的距离不应小于20mm；至混凝土板托侧边的距离不应小于40mm;至混凝土翼板侧边的距离不应小于
100mm。
钢梁顶面不得涂刷油漆，在灌浇（或安装）混凝土翼板以前应清除铁锈、焊渣、冰层、积雪、泥土和
其它杂物。
附录一梁的整体稳定系数
（一）焊接工字形等截面简支梁
焊接工字形等截面（附图1.1）简支梁的整体稳定系数φｂ应按下式计算：
（二）轧制普通工字钢简支梁
轧制普通工字钢简支梁整体稳定系数φｂ应按附表1.3采用,当所得的φｂ值大于0。60时，应按附表1.2
查出相应的φｂ代替φｂ值.
（三）轧制槽钢简支梁
轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置，均可按下式计算:
注：①同附表１．１的注③、⑤。②表中的φｂ适用于３号钢。对其它钢号,表中数值
应乘以235/fy。
（四）双轴对称工字形等截面悬臂梁
双轴对称工字形等截面悬臂梁的整体稳定系数，可按公式（附1.1）计算,但式中系数βb应按附表1。4查
得，λy＝Ll/Iy中的Ll为悬臂梁的悬伸长度。当求得的φb大于0.6时,应按附表1。2查出相应的φb代
替φb值。
注：本表是按支端为固定的情况确定的,当用于由邻跨延伸出来的伸臂梁时,应在构造上采取措施加强支承处的抗
扭能力。
（五）受弯构件整体稳定系数的近似计算
按公式（附1。3）至公式(附1。7)算得的φｂ值大于0.60时,不需按附表1.2换算成φｂ值，当按公式（附
1.3）和公式(附1.4）算得的φｂ值大于1.0时，取φｂ＝1.0。
附录二梁腹板局部稳定的计算
（一）用横向加劲肋加强的腹板
注：当产生局部压应力σｃ的荷载作用于梁受拉翼缘时，则应分别假定σｃ＝０和σ＝０，按公式（附2.1）
计算腹板各区格的稳定性。
(二)用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板
同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板（图4。31b、c），其局部稳定性应按下列公式计算：
１．受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格：
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注：①纵向加劲肋应布置在距腹板计算高度受压翼缘ho／5～ho/4处。
②当产生局部压应力C1的荷载作用于梁的受拉翼缘时，应分别假定σｃ2＝０（用σ３和τ）
和假定σ２＝０(用σｃ２＝σｃ和τ），按公式（附2。10）计算受拉翼缘与纵向加劲肋之间腹板各区格的局
部稳定性。
（三）用横向加劲肋、纵向加劲肋和短
加劲肋加强的腹板
２．受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格，按公式（附2.10）计算。
附录三轴心受压构件的稳定系数