aao工艺
领导力的重要性-分类的拼音
2023年3月17日发(作者：孟子简介)AAO工艺讲解
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1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：
（1）、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
QKQ•=
式中：
Q
——设计水量，m3/d；
Q——日平均水量，m3/d；
K——变化系数；
（2）、确定设计污泥龄
C
θ
需反硝化的硝态氮浓度为
ee0
-)S-.05(S0-NNN
O
=
式中：
N——进水总氮浓度，mg/L；
0
S——进水BOD值【1】，mg/L；
e
S——出水BOD值，mg/L；
e
N——出水总氮浓度，mg/L；
反硝化速率计算
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0
S
N
KO
de
=
计算出
de
K值后查下表选取相应的VV
D
/值，再查下表取得
C
θ值。
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反硝化设计参数表（T=10~12℃）
反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化
VV
D
/(
Ccd
θ/θ)
)/(k
3de
kgBODgNOK
0.200.110.06
0.300.130.09
0.400.140.12
0.500.150.15
（3）、计算污泥产率系数Y【2】
]
072.1θ17.01
072.1θ102.0
-6.075.0[
)15-(
)15-(
0
0
T
C
T
C
S
X
KY
•+
•
+=
式中：
Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；
K——修正系数，取9.0=K；
0
X
——进水SS值mg/L;
T——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
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然后按下式进行污泥负荷核算：
)-(θ
0
0
eC
SSSY
S
L
•
=
式中：
S
L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS•d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d
处理目标
污水处理厂规模
BOD≤1200kg/dBOD≥6000kg/d
最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄
有硝化
5645
无硝化
101189
有硝化反硝化
2.0/=VV
D
12.513.81011.3
3.0/=VV
D
14.315.711.412.9
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4.0/=VV
D
16.718.313.315
5.0/=VV
D
20221618
有硝化、反硝化，污泥稳定
2525
（4）、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围
处理目标
MLSS(kg/m3)
有初沉池无初沉池
无硝化
2.0~3.03.0~4.0
有硝化(反硝化)
2.5~3.53.5~4.5
污泥稳定
4.5
取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算
XX
X
R
R
-
=
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3
1000
7.0
ER
t
SVI
Xו=
式中：
R——污泥回流比，不大于150%；
E
t——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化
浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h
（5）、计算反应池容积
X
SSYQ
VeC
1000
)-(θ24
0=
计算出反应池容积
V
后，即可根据VV
D
/的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：
厌氧反应池的容积计算
DA
VRQV15.0)1(75.0++=
式中：
A
V——厌氧反应池容积，m3。
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3、曝气量的计算：
（1）、实际需氧量的计算
othttC
NNSOO86.2-57.4
2
+•=
式中：
2
O
——实际需氧量，kgO
2
/d；
C
O——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO2
/kgBOD；
t
S——BOD去除量，kg/d；
ht
N——硝化的氨氮量，kg/d；
ot
N——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量
C
O按下式计算：
)15-(
)15-(
072.1θ17.01
072.1θ15.0
56.0
T
C
T
C
C
O
×+
×
+=
按该式计算出不同泥龄和不同水温下的
C
O值列于表5【4】，设计时可直接查下表。
降解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO
2
/kgBOD
T(℃)
泥龄(d)
4810152025
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100.850.991.041.131.181.22
120.871.021.071.151.211.24
150.921.071.121.191.241.27
180.961.111.161.231.271.30
20
0.991.141.181.251.291.32
25
1.071.211.241.301.331.35
301.141.261.291.341.361.38
BOD去除量
t
S按下式计算：
3-
e0
10)S-(•••=SQfS
Ct
式中：
C
f——BOD负荷波动系数，按下表选用。
BOD负荷波动系数表
污泥龄
（d）
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污泥龄(d)
468101525
波动系数
1.31.251.21.21.151.1
当无反硝化时，需硝化的氨氮量
ht
N按下式计算：
3-
e0
10]5-)S-0.05(S-[•+=
hekht
NNQN
式中：
K
N——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L；
he
N——要求出水氨氮浓度，mg/L。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量
ht
N按下式计算：
3-
e0
10]2-)S-0.05(S-[•=NQN
ht
反硝化的硝酸盐量
ot
N按下式计算：
1000/
0
NQN
ot
=
（2）、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设
备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将
实际需氧量换算成标准需氧量。
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标准需氧量按下式计算：
)20-(
0
2
024.1)-β(αT
SW
S
SCC
OC
O
•
•
=
式中：
T——最热日反应池平均水温，取值与计算
C
O时相同，℃；
α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=；
β
——修正系数，我国规范建议值为
0.9=β
；
S
C——标准条件下清水中的饱和溶解氧，2.9C=
S
mg/L；
SW
C——清水在T℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧，2.9C=
S
mg/L；
0
C——混合液剩余溶解氧值，一般
0
C=2mg/L，同步硝化反硝化
0
C=0.5mg/L。
清水在T℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧
SW
C按下式计算：
)
068.242
(C
SW
bt
St
PO
C+=
式中：
St
C——清水在T℃时的饱和溶解氧，mg/L；
b
P——曝气装置处绝对压力，105Pa；
t
O——曝气池逸出气体中含氧，%。
曝气装置处绝对压力
b
P按下式计算：
hP
b
1.0013.1+=
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式中：
h——曝气设备处的水深，m；
曝气池逸出气体中含氧
t
O按下式计算：
%100
)-1(2179
)-1(21
×
+
=
A
A
tE
E
O
式中：
A
E
——曝气设备的氧利用率，未知时可取0.2；
（3）、风机风量的计算
风机风量按下式计算：
A
S
SE
O
G
28.0
=
式中：
S
G——需气量，Nm3/d【6】。
【1】设有初沉池时，S
0
为初沉池出水的BOD值。
【2】本式仅在COD/S
0
≤2.2时有效。当COD/S
0
＞2.2时，应按COD来计算产泥量。
【3】当每日进水总BOD值在1200~6000kg/d时，按内插法取值；当V
D
/V值在表中数值之间，也按内
插法取值。当设计温度不是10℃时，需自行计算。其计算方法如下：
)15-(103.14.3T
CO
F••=θ
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式中：
CO
θ
——硝化泥龄，及好氧泥龄，d；
F——安全系数，当进水总BOD≤1200kg/d时，F=1.8；当进水总BOD＞6000kg/d时，F=1.45；当1200kg/d
＜进水总BOD＜6000kg/d时，采用插值法。
【4】当COD/S
0
＞2.2时，应按COD来计算耗氧量。计算方法如下：
1000/)-95.0(
CODCODC
XCQO=
式中：
COD
C——进水COD，mg/L；
COD
X——进水颗粒性固体状COD，mg/L。
进水颗粒性固体状COD按下式计算：
)15-(
)15-()15-(
072.1θ17.01
)072.1θ034.01(6365.0)072.1θ15.033.0)(-(
T
C
T
CCOD
T
CCODCOD
COD
CSCA
X
•+
•++•+
=
式中：
COD
S——进水溶解性COD，mg/L；
A——经验系数，取值范围为0.2~0.35。
【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。
【6】Nm3标准状态下的空气体积，温度为20℃，气压为一个大气压。