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2023年2月10日发(作者：柳体书法入门教程)落地式钢管脚手架施工方案
搭设方案
1．编制依据：编写方案所依据法律,法规,标准,规范
及文件,图纸等。
2．工程概况及条件：按现场实际状况写清晰明确。
3．脚手架平面布置图（示意）
4．脚手架构配件的质量标准
4.1钢管及扣件
钢管宜采纳外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管，宜采纳力学性能
适中的
Q235A（3＃）钢，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构负
钢》GBT700中Q235A钢的规定，扣件应符合GB15831－1995《钢
管脚手架扣件》的规定。
4.2底座
扣件式钢管脚手架的底座有可锻铸铁制造的标准底座和焊接底
两种。可能铸铁标准底座的材质要求与扣件相同。焊接底座应采
纳Q235A钢，焊条应采纳E43型，几何惊寸应符合图示要求。分
别见图如下：
5．脚手架的用途及极限荷载值
砌筑用脚手架,装修用脚手架及外围脚手架，搭设高度（）米，
脚手架外立杆内侧满挂密目式网全封闭。脚手架的荷载：结构架
3000N／m2，装修架2000／Nm2。
6．脚手架的搭设方法
6.1搭设依次
放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边直立底杆，底端与纵向扫
地杆扣接
固定后,装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，
应吊线确保立杆垂直），每边竖起3－4根立杆后,随即装设第一
步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近
立杆并与纵向水平杆扣接固定）,校正立杆垂直和水平使其符
合要求，按40－60Nm力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，
按上述要求依次向前延长搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，
再全面检查一遍脚手架质量和地基状况，严格确保设计要求和脚
手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和要求搭
设指二步,第三小步．．．．．．，随搭设进程刚好装设连墙件和剪
刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的,用于
缩小铺板支撑跨度的横杆）,铺设脚手板和装设作业层栏杆,
挡脚板及密目网全封闭。
6.2一般基础做法
首先进行搭设场地的平整,夯实工作，从建筑物主体向外围3
－5‰找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm,20cm以上宽木脚
手板沿建筑物四周通长装置，之后在木脚手板上放置钢底座，钢
底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木
脚手板要平稳，不得悬空。
6.3排水措施
在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设
置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3－
5‰。
6.4构造要求
6.4.1立杆的间距,垂直度
立杆间距选用1.5米，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设
偏差±10cm。
6.4.2扫地杆设置
从垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采纳对接接长。扫地
杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。
6.4.3横杆间距,平整度
横杆步距采纳1.8米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，
不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。
6.4.4立杆,横杆接头的具体做法
立柱上的对接扣件应交织布置，两个相邻立柱的接头不应设在同
步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，
各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。
纵向水平杆对接接头应交织布置，不应设在同步,同跨内，相
邻接头水平距离不应小于500cm，并应避开设在纵向水平杆的跨
中（见附图）。
6.5架体与建筑结构拉接要求
6.5.1构造形式
采纳刚性连接方式，连墙件的连墙杆用两根50cm短管用直角扣
件中间夹垫木固定于墙上，具体做法见附图：
6.5.2布置要求
连墙杆在垂直间距不应在于4米，水平间距不大于6米的位置上
设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30cm。
必需人底部第一根纵向水平杆处起先设置，布设形式可以采纳花
排，也可以采纳并排，宜优先用花排。门窗洞口采纳短向拉接，
钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。
7．剪刀撑的搭设方法
在建筑物四周转交处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱
的根数宜在5－7根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且
不小于6米。斜杆与地面的倾角宜在45度－60度之间，由底至
顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15米。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，
或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪
刀撑接长采纳搭接接长，搭接长度不小于50cm，用3个扣件等
距离布置，扣件在钢管端头处不小于10cm处。剪刀撑下端肯定
要落地。
8．小横杆的设置
每一主节点必需设置一根横向水平杆，并采纳直角扣件扣紧在纵
向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主
节点的距离不应大于150cm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度
不应大于50cm。单排架的小横杆一端采纳直角扣件，固定在纵
向水平杆上部，另一端应伸入墙内240cm以上。
9．脚手板的防护栏杆
脚手板一般设置在3根小横杆上，要铺满,铺严密，在两侧设
置180mm以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护
栏杆距踢脚板0.6米处。
10．密目网垂直封闭
10.1.1密目网的质量要求
1．密目网要四证齐全，要有阴燃性能，其续燃,阴燃时间均不
得大于4秒。要符合GB16909的规定。2.每10cm×10cm=100cm2
的面积上,有2000个以上网目。
10.1.2密目，多贯穿试验
做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方
3米处，用5kg重的钢管（管径48mm－51mm）垂直自由落下，不
穿透即为合格产品。
10.1.3密目网的绑扎方法
用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体坚固的连接
在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。
10.2兜网封闭
用大眼平安网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔
10米封闭一道。
11．脚手架的上下通道
脚手架体要设置平安马道：1.马道宽度不小于1米，坡度以1：
3（高：长）为宜。2.马道的立杆,横杆间距应与脚手架相适应，
基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。3.人行斜道小横杆间距
不超过1.5米。4.马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。5.设置护
身栏杆，上部护身栏米1.2，下部护身栏距脚手板0.6米，同时
设180mm宽挡脚板。
12．脚手架的卸料平台
卸料平台上在要挂牌标明限制荷载；要有荷载计算书；要有特地
搭设方案；要严格根据搭设方案施工。
13．脚手架交底与验收
脚手架必需严格根据施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有
节点构造详图，操作人员必需严格执行，全部偏差数值必需限制
在允许范围内。
要由特地人员对已搭设好的脚手架根据搭设方案进行验收，验收
时要有量化内容；如：横,立杆之间距数值，立杆的垂直度，
横杆的平整度等都应具体记载在验收记录当中。不能简洁的用"
符合要求"来代替。
14．脚手架的拆除方法
制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法,平安措施等。拆
除依次应遵守由上到下，先搭后拆,后搭先拆的原则。即先拆
栏杆,脚手架,剪刀撑,斜撑,而后小横杆,大横杆,
立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除
工作。拆架子的高空作业人员应戴平安帽，系平安带，穿软义鞋
上架作业，同时，四周没围栏或直立警戒标记并有专人指挥，以
免发生伤亡事故。
15．脚手架搭设时留意事项
1．外径48mm与51mm的钢管严禁混合运用。
2．主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）,剪刀撑,
横向支近等扣
件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
3．各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
4．对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件
的开口不得朝
下，以确保平安。
5．当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架
空线路负侧边缘的平安距离小于规范定时，应做特地外是方案，
并严格执行。
6．上架作业人员必需持证上岗，戴平安帽，系平安带。
7．严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应刚好设置，不得
滞后超过两步；
8．在搭设过程中，应留意调整脚手架的垂直度，最大允许偏
差100mm。
拆除方案
一,作业人员组成
脚手架拆除必需由持有上岗证的架子工拆除。设一名指挥人员架
子工组长和架子工４名。
二,脚手架拆除依次
严格遵守拆除依次，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不
能上下同时作业，拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-->
护身栏杆->剪刀撑->小横杆->大横杆->立杆,最终拆拉结点,当
拆至脚手架下部最终一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结
点。大片架子拆除后所预留的斜道,上料平台,通道等，要
在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，平安
和稳定。
三,脚手架拆除平安技术措施
１,架子拆除时划出作业区，四周直立警戒标记并设专人进
行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。
２,拆架子的高处作业人员戴好平安帽，系平安带,扎裹
腿,穿软底鞋，方允许上架作业。
３,拆立杆要抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆,剪刀
撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
４,拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，
当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
5,拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮缓缓下运，严
禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，
当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑
油。
6,拆除作业中有须要加固的部位，应先加固再拆除，防止
架体倒塌。
7,拆除时严禁撞碰脚手架旁边电源线，以防止事故发生。
8,在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时应将拆除
状况交待清晰后方可离开，禁止单人进行拆除作业。
落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规
范》（JGJ130-2019）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采纳单立
管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆
的步距1.20米。采纳的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采纳2步2
跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。施工均布荷载为2kN/m
2
，
同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一,大横杆的计算:
大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在
小横杆的上面。
根据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算
大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m
活荷载标准值Q=2×1.05/3=0.7kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×
0.053=0.109N/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m
大横杆计算荷载组合简图
(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图
(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×0.98)×1.2
2
=0.154kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×0.98)×1.2
2
=-0.181kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.181×10
6
/5080=35.63N/mm
2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm
2
,满意要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m
活荷载标准值q2=0.7kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×0.7)×12019/(100×2.06×
10
5
×121900)=0.623mm
大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满意要求!
二,小横杆的计算:
小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横
杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下
计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.2=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×
1.2/3=0.063kN
活荷载标准值Q=2×1.05×1.2/3=0.84kN
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4
×0.84=1.307kN
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值
最不利安排的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.05
2
/8+1.307×1.05/3=0.464kN.m
=0.464×10
6
/5080=91.339N/mm
2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm
2
,满意要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值
最不利安排的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050
4
/(384×2.06×10
5
×
121900)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.063+0.84=0.949kN
集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度
V2=949×1050×(3×1050
2
-4×1050
2
/9)/(72×2.06
×10
5
×121900)=1.553mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.573mm
小横杆的最大挠度小于1050/150或10mm,满意要求!
三,扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根
据下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用
力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.04kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×
1.2/2=0.095kN
活荷载标准值Q=2×1.05×1.2/2=1.26kN
荷载的计算值R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4
×1.26=1.926kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣
件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取
12.0kN。
四,脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载,活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为
0.149
NG1=0.149×18.6=2.771kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m
2
)；本例采纳竹笆板，标
准值为0.15
NG2=0.15×4×1.2×(1.05+0.3)/2=0.486kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆
竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.15×1.2×4/2=0.36kN
(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m
2
)；0.005
NG4=0.005×1.2×18.6=0.112kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=
3.729kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内,外
立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2×2×1.2×
1.05/2=2.52kN
风荷载标准值应根据以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m
2
)，根据《建筑结构荷
载规范》(GB50009-2019)的规定采纳：W0=0.35
Uz——风荷载高度改变系数，根据《建筑结构
荷载规范》(GB50009-2019)的规定采纳：Uz=1.25
Us——风荷载体型系数：Us=1.2
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.25×
1.2=0.368kN/m
2
。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah
2
/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m
2
)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五,立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l0/i的结果查表得到0.391；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，
l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，
u=1.5；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm
2
；
W——立杆净截面模量(反抗矩),W=5.08cm
3
；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm
2
)；经
计算得到=41.84
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
205.00N/mm
2
；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满意要
求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.47kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l0/i的结果查表得到0.391；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，
l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=
1.5
A——立杆净截面面积，A=4.89cm
2
；
W——立杆净截面模量(反抗矩)，W=5.08cm
3
；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯
矩，MW=0.076kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm
2
)；经
计算得到=54.03
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
205.00N/mm
2
；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满意要求!
六,最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采纳单立管的放开式,全封闭和半
封闭的脚手架可搭设高度根据下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，
NG2K=0.958kN；
NQk——活荷载标准值，NQ=2.52kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=
0.149kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，根据稳定性计算的搭设
高度Hs=193.055米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，根据下式调整且
不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]
=50米。
考虑风荷载时,采纳单立管的放开式,全封闭和半封
闭的脚手架可搭设高度根据下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，
NG2K=0.958kN；
NQk——活荷载标准值，NQ=2.52kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=
0.149kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯
矩，Mwk=0.064kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，根据稳定性计算的搭设高
度Hs=195.854米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，根据下式调整且
不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]
=50米。
七,连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应根据下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值
(kN)，应根据下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.368kN/m
2
；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧
的迎风面积，Aw=2.4×2.4=5.76m
2
；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生
的轴向力(kN)；No=5
经计算得到Nlw=2.968kN，连墙件轴向力计算值Nl=
7.968kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=30/1.58的结果查表得到=0.952；
A=4.89cm
2
；[f]=205.00N/mm
2
。
经过计算得到Nf=95.43kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满意要求!
连墙件采纳扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.968kN小于扣件的抗滑力8kN，满
意要求!
连墙件扣件连接示意图
八,立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm
2
)，p=
N/A；p=32
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值
(kN)；N=8
A——基础底面面积(m
2
)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(N/mm
2
)；fg=68
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4
fgk——地基承载力标准值；fgk=170
地基承载力的计算满意要求!