压裂技术

压裂技术

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2023年3月4日发(作者：商品条码管理办法)

爆燃压裂技术介绍

目录

1、爆燃压裂技术研究及应用现状.............................................................................2

2、爆燃压裂增产机理.................................................................................................7

3、产品规格及技术参数...........................................................................................11

4、爆燃压裂设计.......................................................................................................12

5、爆燃压裂施工作业程序（以LF13-1油田6井为例）.....................................18

6、爆燃压裂联作技术...............................................................................................21

7、爆燃压裂测试.......................................................................................................22

8、海上爆燃压裂酸化联作技术...............................................................................25

1、爆燃压裂技术研究及应用现状

爆燃压裂技术也称为气动力造缝、气动力脉冲压裂、热化学处理、推进剂压

裂等。它是利用火药或火箭推进剂快速燃烧产生的高温高压气体，使油气水井增

产增注的新技术。它形成的缝长可达到5~8m，并顺着射孔孔眼随机形成3~8条

裂缝。

它起源于19世纪60年代，向水井中开枪产生振动可以增加水量，但由于炸

药的燃烧速度过快(以km/s计)，破坏井身结构，岩石破碎带半径不大，且会在

破碎带之外，形成压实带，增产效果不显著，所以逐渐被淘汰。在当代，把推进

剂用于油气井增加产量，美国约起源于20世纪70年代，这一时期主要是在研究

岩石力学，提出气驱裂缝是岩石力学的重要基础。进入20世纪80年代，美国开

展把推进剂用于在压裂油气井进行增产的研究，还对各种推进剂的压裂性能进行

了研究，在前苏联把这项技术称为热气化学处理，在美国也叫做脉冲压裂、多裂

缝压裂。

表1-1是1980年美国人Schmidt在内华达核试验基地坑道内针对水平套

管井所做的试验结果。试验结果和理论计算都证明，裂缝的条数取决于井筒

内的升压速率。爆燃压裂在油层中造成的是多条径向缝。

表1-1压力特性与裂缝性质

实验

名称

峰压

(MPa)

升压速率

(MPa/ms)

脉冲时间

(ms)

裂缝性质

GF1130.6900

GF2951409

GF3

>～200

>10,000

～1

我国在此方面的研究与应用工作稍晚于美国，自1985年西安石油学院与西

安近代化学所在国内开展爆燃压裂的研究与推广以来，最初将之统称为爆燃压裂

技术，国内爆燃压裂技术经过近三十年的研究与推广，已经发展为一项基本成熟

的、在各油田应用中取得了良好经济效益的、正在向综合性压裂发展的油气层改

造增产新技术。爆燃压裂已经发展有有壳弹，无壳弹，液体药，可控脉冲等新技

术，其中无壳弹爆燃压裂技术在全国各油田均得到了推广应用。近年爆燃与射孔，

水力压裂，酸化等联作技术，在各个油田都得到了较普遍的推广。

在火药应用方面，也由最初的炸药发展为单基药（主要成分为硝化纤维素、

安定剂、缓燃剂）、双基药（硝化纤维素、硝化甘油、安定剂、增塑剂）、三基药

（基础上在加入固体含能材料，如黑索金），这些火药在成分上也添加了部分炸

药成分，并且存在燃速、火药力和温度等方面受限范围，近十年来，由于我国航

天技术的发展，需要寻求一种更大爆燃气体推力、更耐高温的高能燃料，复合推

进剂因此孕育而生，随后在国内开始采用复合推进剂进行爆燃压裂，在名称称谓

上也多称之为“爆燃压裂”，它属于爆燃压裂的一个分支，在爆燃压裂常规复合

推进剂基础上，还发展了多脉冲复合推进剂，可通过火药控制，达到多次起爆效

果，单次起爆火药用量更少，具有更安全、效果更佳的特点。此外总装药量大，

但是多脉冲中每个脉冲药量少，对套管损伤更小；对储层产生机械振动次数增加，

可以冲刷射孔压实污染物。在使用上可放置于射孔枪外部，与射孔进行联作，称

之为袖套式射孔技术，克服了常规外套式复合射孔，用量少、容易炸枪等缺点。

在未来，该项技术还在不断的发展创新，从火药来说，火药量越来越多，燃

烧速度越来越慢；从应用范围来说，从直井发展为水平井，从油井到注水井，再

到气井，目前也在浅层气井中应用；此外也和其它技术不断复合，例如与水力压

裂技术复合、与酸化技术复合、与射孔技术复合；此外从井筒也逐渐扩展到地层

中，发展为爆燃压裂的另一个分支“层内爆炸”技术。

（1）爆燃压裂技术普遍应用效果情况

爆燃压裂起初应用于美国、俄罗斯和中国，现在应用的地域逐步扩大，以俄

罗斯为中心，扩大到土库曼、越南、乌克兰、乌兹别克斯坦、哈萨克斯等；以美

国为中心，扩大到加拿大、委内瑞拉，爆燃压裂技术在国内大庆、长庆、胜利、

辽河、大港、吉林、中原、青海、吐哈、塔里木、塔河、新疆、江苏、普光、南

海东部等油田上万口井中进行了应用。

例如近三年，该技术已在长庆油田、延长油田、吉林油田服务1000余井次，

取得了明显的效果，应用有效率达到80%。部分井应用情况如表1-2所示。

表1-2扶余采油厂老油井施工效果

序号井号/或区块

标定产量

核实累积有效增

油

日产液核实日产油

吨吨吨

1

东11-8.2

3.810.1757.8

2

西39-27

2.470.0424.8

3

东26-17

7.630.785.2

4

中31.2

8.240.8332.0

5

中48.2

9.711.0032.8

6

中120.2

2.670.11136.6

7

中6-10.4

1.760.16118.8

8

东29-9.2

3.040.1118.7

9

东12-30

2.290.164.3

10

中10-8.1

5.890.3812.2

11

西33-23.4

2.270.42150.5

12

西3-14.4

6.850.5094.6

13

东15-23.2

1.740.0422.0

14

西24-01.4

4.050.3022.4

15

东20-04

1.900.7821.6

16

东16-18

2.310.4029.4

17

中89.3

3.870.1310.8

18

东40-18.2

1.550.0525.4

19

西21-25

5.550.7481.8

20

东+74-9.4

2.810.14241.2

21

西9-01.2

3.450.3274.3

22

东11-6.2

5.770.2811.2

23

西检14

6.080.37128.5

24

西23-6.21

3.120.1961.3

25

西31-25.2

2.700.5610.7

26

东+8-5.1

2.510.3052.2

27

东4-25.4

2.580.2329.1

28

扶平27

1.150.63134.9

29

扶平78

2.381.00123.5

目前，爆燃压裂技术在中国海上油田已成功应用两井次，2014年5月12日，

在南海东部LF13-1油田26H井进行首次爆燃压裂作业；2015年4月28日-29

日，LF13-1油田6井再次进行爆燃压裂作业。

这两口井作业情况，如表1-3所示。特别是LF13-1油田6井，作业后，产

油量为原产油量约3倍，含水保持不变，作为低渗油井一跃成为陆丰油田产量最

高的生产井。

表1-3爆燃压裂酸化技术在南海东部油田应用情况（截至15年6月底）

序号井号

孔隙度

-%

渗透率

-md

垂深

-m

距离底

水距离

-m

爆燃前

产油量

-bpd

爆燃后

产油量

-bpd

已累计

油量

-万方

1LF13-1-26H7.4-13.98-36.7250030670.158

2LF13-1-613.5-17.15.9-185.825001.941011150.656

（2）近水储层改造爆燃压裂应用情况

例如，长庆底水油层油藏具有边底水活跃，天然能量充足，且以弹性水驱为

主的特点，之前采取的措施手段有：深穿透负压射孔、挤活性水解堵、小型水力

压裂和酸化等，这些工艺虽然在一定程度上解决了底水油藏的投产和增产问题，

但存在一定的局限性，2000年5月，对吴起油田20口底水油帽油层油井进行爆

燃压裂试验，施工成功率100%，并在胜利山、寨子河、铁边城、长官庙等油区

推广，截止2008年底累计施工1238井次，措施增油占总日产量的52.4%，工艺

成功率95%，2009年在长庆油田的Y8，长3，长2，长9层底水油藏（油藏埋

深1700-2900m，储层上部为油藏，中间为油水层，底部位水层，仅有少部分在

油层底部有0.5m左右的粉、细砂岩或低渗致密砂岩，对水力压裂无法形成有效

的遮挡），共实施爆燃32井次，其中探井12井次，生产井20井次，最高产液

53.29方/日，最高产油量14.3方/日，控制底水有效率81.25%，见效率93.75%。

控制底水措施情况如表1-4所示，爆燃压裂在陇东地区的底水油藏进行了14

口井的应用试验，除过一口扩边井（城47-8井）和两口井的产层为含油水层以

外，其余11口井，爆燃压裂平均试油日产油22.07t/d，产水0m3/d；试采平均日

产液15.44m3/d，日产油11.84t/d，含水11.3，有效率达78.6%，与临井对比，爆

燃压裂改造井的试采产量较负压射孔投产井平均日增原油4.05t，提高38.1%。

在油层条件相近条件下，梁18井经爆燃压裂后日产油13.2t，较水力压裂的梁19

井日产油提高2.35t，含水低9.8%。同时爆燃压裂对底水油藏的薄层改造效果也

是明显的。如元西7-2井，油水层2.8m，改造后初产油2.32t/d，含水35.7%，而

其邻井的元西7-3井和元西7-5井分别经压裂和负压射孔投产、试油、试采产油

量均为零，含水100%。

表1-4陇东地区的底水油藏爆燃压裂施工情况

试验井区井号

产油

层位

层厚m

平均渗透率

×10-3um2

试采初产

油层/油水

层

日产液量

m3/d

日产油量

m3/d

含水

%

华78井区

华77-7

Y911.7131.638.1031.470.8

华79-2

Y85.6/3.247.644.937.50

华78-10

Y108.923.335.9630.40.2

元城中区

元9-101

Y107.0/8.3100.05.094.181.8

元9-131

Y105.9/16.072.97.966.641.3

元城西区

元西4-1

Y109.3/3.732.717.2614.500

元西7-2

Y100/2.811.564.342.3235.7

元城东区

元东8-8

Y107.048.810.973.5212.3

元东7-8

Y109.8/16.042.88.557.260.4

西庆77井区张14-13

Y105.6229.24.633.704.9

华152井区剖2-8

Y4+56.3892.217.1012.967.9

南梁油田梁18

Y185.0/6.078.99.97.981.4

（3）深井中爆燃压裂应用情况

如表1-5所示，爆燃压裂技术曾在500~6000m井深中应用，例如塔里木的

QL-101井，实施层位5669.5~5672.5m，5.5″套管5141.25-5727.71m，实测地层

压力系数为0.94，射孔时的压井液为清水，比重为1.02g/cm3。该井油层上下均

有水层，油层上部水层离油层顶部只有2.5m，底部水层离油层底部只有17.5m。

进行爆燃压裂之前，该井曾进行过两次射孔。第一次，采用102枪射孔再配合酸

化，作业后日产油为0.27m3/d，措施作业后，主要出水；第二次，对出水层进行

封堵后，采用102枪进行超深穿透补孔，作业后日产油0.5m3/d。进行爆燃压裂

作业时，同时采用86枪再进行补孔，作业后日产油5.89m3/d，不含水，措施作

业显著，产油效果是前两次作业的12~22倍。该井实施满足深井、近水两方面的

条件。

表1-5国内部分深井爆燃压裂实施情况

油田名称井号井类型

储层段

-m

有效厚

度

-m

作业前液

量-t

作业后

液量-t

华北肃宁

油田

宁50-43X注水井3485-3574.416.62.4528

西北油田AT9-12X井油井

4271.0-4276.

0

5022.7

新疆塔河

油田

TK602井油井5540-5548817.523

新疆塔里

木油田

QL-101井油井

5669.5～

5672.5

30.55.89

（4）气井中爆燃压裂应用情况

国内爆燃压裂在气井中应用井例较少，曾在吉林油田2000m左右气井、中

原油田3000-3300m气井，川南油田1500~3800m中应用，部分井应用情况，如

表1-6所示。

表1-6国内部分气井爆燃压裂实施情况

序

号

油田井号井段井别施工日期

火药用量

/kg

爆燃前产量

/m3/d

爆燃后产量

/m3/d

1

川南合30

3827-3831

3139-3289

气井

1995-1050

无显示

1000

2

川南合25

3217-3220

3234-3238

气井

1996-1270

无显示

12000

3

川西南威92

2964-3010

气井

1997-9100

无产量

9000

4

川西南

威

111

2483-2900

气井

1995-

5

川西南

清1

井

3239-3312

3238-3296

气井

1997-2

48

60

17012211

6

川西南威2

2842-2980

气井

1996-894.6

无气

3000

2、爆燃压裂增产机理

（1）增产机理

爆燃压裂是采用特制火药在井筒中燃烧

产生的动态高压气体对地层进行压裂，动态

压力的形成过程依靠特殊设计的点火方式、

装药结构和火药的增面燃烧机理，在井筒中

形成的压力相比水力压裂具有压力上升速度

快、压力峰值高的特点，该压力作用于地层

会在井筒附近地层形成不受第应力影响的辐

射状多条主裂缝，并穿透近井堵塞污染与原始

地层沟通，形成沿井筒周向的多裂缝油流通道，解除堵塞污染，实现增产的目的。

爆燃压裂p-t曲线图

（2）爆燃压裂燃烧原理及与爆炸区别

爆燃压裂是利用火药或火箭推进剂在储层部位燃烧产生的高温高压气体压

出多条径向裂缝以取得增产、增注的方法。

在表述燃烧过程，首先阐述一下燃烧和爆炸两者的概念。

燃烧：可燃物（燃烧剂）与助燃物（氧化剂）发生的剧烈的一种发光、发热

的氧化反应。

爆炸：某一物质系统在有限空间和极短时间内，迅速释放大量能量或能量急

剧转化的物理、化学过程。物理爆炸、核爆炸、化学爆炸。

爆燃压裂是火药的燃烧，是平缓的压力脉冲波，燃烧时间是几百毫秒级，燃

烧速度受环境温度、压力影响。而常规的爆炸是尖脉冲波，作用时间是毫秒级甚

至更快，且作用速度与环境无关。

例如常规的射孔弹，如RDX-黑索金；HMX-奥克托金；HNS-六硝基二苯基乙

烯；TACOT-塔柯特；HNDS-六硝基二苯砜都是爆炸机理。

而爆燃压裂所采用的火药，如下：

单基药-硝化纤维素、安定剂、缓燃剂；

双基药-硝化纤维素、硝化甘油、安定剂、增塑剂；

三基药-基础上在加入固体含能材料，如黑索金；

复合推进剂-高分子粘合剂、固体粉末氧化剂（高氯酸盐、硝酸盐）、粉末金

属燃料、聚硫橡胶、聚胺酯等。

则是爆燃原理。

（3）爆燃压裂主要作用

主要包括机械作用、水力振荡、高温热和化学作用四项。

①机械作用（造缝）：裂缝不都是垂直于最小主应力方向，裂缝面上切应力

不为0，裂缝两侧产生相对移动，再加上岩石剥落颗粒的支撑，一旦裂开就会不

会完全闭合。压力超过一定限度后，岩石会产生塑性变形、压力下降后仍有线性

裂缝；

②水力振荡：通过起压、降压过程，可以冲刷射孔对地层造成的压实堵塞；

③高温热：爆燃压裂可产生大量高温热，从而对原油产生降粘解堵作用；

④化学作用：燃烧产物（CO

2

，N

2

，HCl）在高压下溶于原油，降低粘度和

表面张力。

（4）与爆炸压裂、水力压裂对比

首先，它不会像爆炸压裂那样，产生瞬时的峰值高压力，易造成地层损害，

它作用时间更长，在大于地层破裂压力下还会稳定持续几毫秒或几百毫秒。

其次，它也不同于水力压裂，不受地应力控制，也不需要大量压裂液、支撑

剂，以及压裂设备，大大降低作业成本，施工设备主要为点火装置、压裂管柱和

压裂枪（或电缆）、复合推进剂，施工也极为简单，对于海上油田它的应用范围

更广，对于边底水活跃、厚度薄的一些低渗储层，它“横向造缝”的特点，使它

基本不会沟通边底水、也不会担心缝高过长。

（5）技术特点

①压裂裂缝不受地应力的影响，产生的辐射状裂缝局限在油井堵塞污染带和

附近原始地层局部区域内。不会发生与其它水层和油层的串层事故。

②形成的辐射状裂缝，不改变油井的渗流状态，如果压裂效果不佳，不影响

其它增产措施的补充实施。

③爆燃压裂是针对油井产能下降的原因（近井带堵塞污染）而提出的一种解

决方法，目的是解决近井带的堵塞污染问题，疏通油流通道，恢复产能，如果效

果不佳或再次堵塞，可以重复进行。也不会影响可能采取的水力压裂措施的进一

步改造。

④随著油田开发地质情况的日趋复杂，一些薄油层，特别是大量的低水油帽

和边水的油气层相继开发。爆燃压裂所释放的能量和形成的辐射状裂缝局限在作

业层段的油井和地层局部范围内，不会发生水串和油层串的现象。

⑤对于水敏或酸敏地层，采用水力压裂可能会造成地层的污染伤害，堵塞加

剧，产能下降。而爆燃压裂对于水敏或酸敏地层具有很好试用性。

（6）技术适应性

①用于低渗透、特低渗透碳酸岩、砂岩油气层的解堵压裂、增产改造。

②水敏、酸敏油气层的改造，不会对地层产生第二次污染。

③作为探井的储层评价。地层具有一定的初产能力，但钻井及完井等过程造

成的地层污染，使用爆燃压裂可清除污染，获得试采评价结果。

④生产井的解堵处理。特别是经过酸化、压裂过的生产井在作业或者生产中

被堵塞污染，只要地层有足够的能量，爆燃压裂解堵具有较好的效果。

⑤天然裂缝较为发育的油气层改造。通过爆燃压裂产生的径向多缝体系，与

天然裂缝沟通，获得较好的增产效果。

（7）技术适应范围

压裂装置装药类型：复合推进剂

适用井深：1000~6000m

产生最大缝长：约15m

压裂装置直径：Ф95mm、Ф85mm，Ф78mm，Ф67mm，Ф51mm（可调）

装药量：3—10kg/m

工作压力：60～90MPa

有效作功时间：500～1000ms

耐温：175℃

施工方式：油管输送，电缆输送

引爆方式：电缆引爆，油管加压引爆

（8）技术适应的油藏条件

爆燃压裂由于加载速率较高，从而决定了其适用的岩层是脆性地层，对于塑

性地层则不适用，而对泥岩地层，反而可能产生“压实效应”，具体参数如下：

孔隙度%3～25

渗透率μm2＜0.05

泥质含量%不高于25

地层压力不低于原始地层压力60%

孔密孔/m大于13孔/m

距水层距离m不低于3m

固井状况射孔段及其以上50m水泥胶结良好

3、产品规格及技术参数

目前爆燃压裂产品包括套管井爆燃压裂、过油管爆燃压裂及水平井爆燃压裂

等三种产品系列。

爆燃压裂产品系列产品规格与技术参数产品特点和适应性

套管井爆燃压裂外径：Ф95mm、Ф85mm，Ф78mm，Ф67mm

火药装药量：10kg/m、8kg/m、7kg/m、5kg/m

峰值压力：60～90MPa

有效作功时间：200～1000ms

施工方式：油管传输、电缆传输

火药直径大，装药量大，

压力峰值高，有效作用时

间长。适用于污染严重地

层破裂压力较高的井。

过油管爆燃压裂外径：51mm

可通过油管最小内径：φ61mm

火药装药量：2.5㎏/m

峰值压力：Pmax≤80ΜPa

有效压力作用时间：100～400ms

施工方式：电缆传输

火药直径小，装药量较

小。适用于已经下放了生

产管住并需要改造的井。

水平井爆燃压裂外径：Ф73mm，Ф89mm，Ф102mm

火药装药量：1.5kg/m，3kg/m，7kg/m

峰值压力：60～90MPa

有效作功时间：500～2000ms

施工方式：油管传输

有枪身压裂产品，适用于

油管传输大斜度井或水

平井

电缆传输爆燃压裂产品结构

油管传输爆燃压裂产品结构

4、爆燃压裂设计

（1）设计原则

爆燃压裂是靠火药或火箭推进剂的燃烧来压裂油气层的,•如果控制失当,就

会破坏油井,造成巨大的经济损失,•这一现象在国内外都有发生。

尽管爆燃压裂有四种作用机理(机械作用、热作用、化学作用、•水力作用)

但由于其它三种作用(热作用、化学作用、水力作用)•缺乏足够的定量研究结果，

因此爆燃压裂设计是以机械造缝作用为基础。设计总体原则有以下四个方面：

①产生径向多裂缝体系；

径向多裂缝体系是爆燃压裂作用效果的重要特征，它增加了沟通地层天然裂

缝的机会，又是产生裂缝面之间的剪切错动使之保持不闭合的必要条件。研究证

明在不存在天然裂缝的条件下，裂缝总长度一定，裂缝条数越多，增产倍数越低。

因此，在爆燃压裂设计中应该使载荷脉冲控制在产生3～8条径向多裂缝，以保

证裂缝对地层有较深的穿透，沟通地层天然裂缝。

②不破坏油气井；

爆燃压裂的实施必须以保证油气井不受破坏为前提。

③尽可能加大用药规模；

由于在施工成本中，消耗材料（火药）的费用只占据较小的一部分，且药量

小，作用能量小，导致作用影响范围受限。爆燃压裂规模设计的原则是在不破坏

油气井前提下尽可能地加大用药量。

（2）脉冲压力过程设计

在爆燃压裂脉冲压力过程中，有三个重要的参数：压力增长速率、压力峰值

和压力持续时间，这三个参数各有其不同的作用。

①压力上升时间（达到破裂压力的时间）

由于目前国内外还没有裂缝条数与施工参数、地质条件、岩石性质间公认的

关系式。根据经验，爆燃压裂产生的径向裂缝有3-8条。需要压力增长速率在103～

105MPa/s的范围内。

诚然，较为理想的是获得压力增长速率与裂缝数目之间的定量关系。遗憾的

是裂缝数目除决定于压力增长速率外，与地层机械性能、地应力分布、射孔状况

以及岩层的非均质性因素有着密切的关系，这种裂缝数目与压力增长速率单一而

准确的对应关系的获得是难以实现的。但是无论如何，只要将压力增长速率控制

在上述的范围内，径向多裂缝的客观性是不容置疑的。

从实用的角度而言，以井内压力达到破裂压力的时间来表示压力上升速率更

为直观些。由于裂缝数目与射孔相位角分布形成的弱线有很大关系，应根据射孔

相位角将以上压力上升时间的范围进一步细分。对于采用180•°相位角对射（如

无枪身射孔）且未补孔的情形，由于射孔只提供了两个弱线方向。要在其它的方

向上形成新的裂缝，就需压力上升时间更短一些。在这种条件下，压力上升时间

一般应控制在0.5～5ms的范围内。而对于其它相位角（如60°,•90•°,120°）射孔

或补过孔的油气层，由于射孔弱线较多，压力上升时间可以更长一些，这样有利

于控制。这种情形下压力上升时间的范围一般确定在5～20ms。

②峰值压力

对压力峰值的要求是压力峰值要高于地层的破裂压力而低于地层的屈服权

限和套管的承压极限。

套管在油气井条件下的承压极限不但与套管的钢级、规格、射孔状况和地应

力有关系，而且在一定程度上受压力增长速率的影响。由于影响因素较多，不可

能获得较为简单而统一的数值。美国Sandia国家试验室曾在深7.6～12.2m浅层

做过套管强度试验，数据颇为分散，破裂峰值压力在70～280MPa之间。然而在

有些试验中虽然峰值压力也在上述范围内，套管却没有破坏。理论分析计算多是

不计射孔对套管强度影响的条件下做出的，套管的承压极限一般在200MPa以

上。

由于套管强度在地层条件下与围岩应力的大小有最直接的关系，而围岩应力

在现场通常又缺乏数据，在设计中以同样与深度有关系的地层压力来考虑围岩应

力对峰值压力的影响，其处理方法是控制峰值压力与地层压力的差值，具体范围

如下：



















6000mH90

4000mH80

2000mH

max

60

r

pp

(4-1)

在一般条件下，（4-1）式的结果是偏于安全和保守的，如果套管的级别低于

N80,壁厚又较小，则上述的极限压差应控制得更小一些。

③压力持续时间

从增产效果的角度讲，压力过程持续时间越长越好，压力过程越长，产生径

向裂缝也越长。目前有壳弹的压力持续时间在100～200ms之间,无壳弹的压力持

续时间则为200～400ms(经特殊设计,燃烧时间可达1s以上)，液体药压力持续

时间为5～50s。

④脉冲压裂

通过不同燃速药柱的组合，使压力发生器在不同的时刻产生不同的增压速

率，使整个地层岩石受到一个变化的加载速率，增强裂缝的延伸效果。同时可使

上升的液柱也受到一个交变振荡力，增强其水力振荡效果。

（3）爆燃压裂设计

爆燃压裂设计的根本任务是在不破坏套管的情况下，尽量提高装药量压

出长裂缝、克服污染、提高产量。

①基本理论

压裂弹在井内的工作过程可用含有火药燃烧规律方程、考虑了压缩性和水力

阻力的井内流体运动方程、孔眼节流方程、驱替液体进入地层和火药气流入随之

形成并延伸的裂缝的方程等组成的微分方程组来模拟。模拟火药弹的工作过程可

获得不同地质不同药量所压出的裂缝长度和宽度随时间变化的规律。

在初始条件的限制条件下,从该方程组的解可以求出井内压力随时间的变化

规律以及挤入垂直缝的流体的体积。求解燃烧产物的压力、套管外流体的压力、

上部气液界面通过的距离、上部气液界面的运动速度、火药弹燃烧部分的相对量、

裂缝的长度、裂缝的宽度、流入裂缝的流体的体积、下部气液界面向下运动的距

离、井内温度等十个参数随时间的变化规律。根据不同的地质条件和井筒条件以

及上述计算方法就可进行爆燃压裂设计。

a）P-T过程设计

p-t完整数学模型以微分方程的形式表达如下：

()(1)()Tg

T

rTg

n

Tg

TTg

dV

dV

pd

fmQpSp

dtdtdt

dp

p

dt

VxSVV

p













式中：

f—火药力，即单位质量的火药完全燃烧所做的功，J/kg；

P—爆燃室内压力，MPa；

ρ—气体密度，kg/m3；

m—火药燃烧部分质量，kg；

ψ—火药燃烧部分相对质量；

S—井筒横截面积，m2；

v—井筒液面重心移动速度，m/s；

γ—火药燃烧产物的多变指数；

V

T

—裂缝内液体体积，m3；

Q—燃烧产物热流量，J/s；

V

Tg

—裂缝内气体体积，m3；

P

Tg

—裂缝入口处压力，m3；

Vψ—火药燃烧部分体积，m3；

x—火药弹以上气液界面高度，m。

我们可利用有限差分方法来求解上述微分方程组，以得到具有有限精度的数

值解。为建立差分方程，首先将所研究时间范围进行离散化，将区间[0,_mpre

T

]

作有限的dt

n

等分，取时间步长_

(0)/

mpredt

tTn

，这里的差分格式我们用显式

差分格式(殴拉显式公式)，可以得到对应的差分方程，然后再用数值法求解微分

方程组。

由于求解过程较为繁琐，我们利用计算机编程，即《爆燃压裂设计工程系统》

软件进行求解，代入6井相关参数，可得到p-t曲线，如图4-1所示，20公斤火

药，最大峰值压力50.18MPa，可持续燃烧700ms。

0

图4-16井P-T模拟曲线

b）裂缝条数及几何参数

爆燃压裂为动态压裂过程，可形成3~8条径向垂直裂缝，但裂缝跟常规水力

压裂沿最小主应力方向向井筒两翼形成两条裂缝有本质区别。

计算在t时刻裂缝尺寸(长度/宽度)，则以微分方程组的形式表达如下：

式中：

L（t）—t时刻裂缝长度，m；

W（t）—t时刻裂缝宽度，m；

E—地层岩石弹性模量，GPa；

我们同样采用软件模拟方法，对6井进行求解，如图4-2所示，裂缝长度

1.1m，缝宽0.3mm。

图4-26井缝长、缝宽计算曲线

②压裂效果预测

根据径向多裂缝稳定渗流的产量公式

)2ln

2

(ln

)(2

nL

r

pph

q

e

we











(4-2)

式中：

q-具有多裂缝井的产量；

k-渗透率；

h-地层厚度；

p

e

-井底压力；



—原油黏度；

L—缝长（由井壁至缝的尖端）

n-裂缝条数。

于是很容易得到压后的增产倍数





lnln

ln

r

Ln

r

r

e

e

w

2

2

(4-3)

目前国内已开发了成套的爆燃压裂设计与效果预测软件。软件界面如图4-3

所示。

图4-3爆燃压裂设计软件界面

5、爆燃压裂施工作业程序（以LF13-1油田6井为例）

爆燃压裂器:SGF127（7寸套管内径157.1mm）

起爆方式：油管加压开孔延时起爆；

输送方式：TCP；

爆燃压裂深度定位方式：钻杆较深；

系统总零长:准确丈量短节以下钻杆长度，起爆器至校深短节下届零长；

爆燃压裂管柱进入斜井段前下磁定位仪测量系统总零长一次，防止下错钻杆

数。

套管通道检测，套管刮壁；

爆燃压裂时井下压力状态：钻杆加压延时一段起爆；

层位射孔井段(m)措施方式传输方式

装药

量

(Kg)

中心位置

(m)

备注

SL1-5

2565-2574m

爆燃压裂油管传输

202569.5

（1）作业条件准备

①井场要有足够的场地，供爆燃压裂器现场组装之用。

②井场应具备完善的消防设施，配备消防器材。

③通井、刮削、洗井作业。

同时探水泥面深度，以便校正钻杆误差。洗井时先用生产水洗井，再替换成

比重1.05的加重海水，保证井内无沉淀物。

④测井作业，以确定固井质量和套管壁厚等情况。

⑤套管梯度压力测试，根据测井结果确定试压大小。并测试爆燃前地层吸收

量。

⑥为防止地面喷液，作业前井筒压井液需要掏空20-100米，同时钻台提前

准备充足的高压软管。

⑦爆压传输用钻杆在下井前应进行仔细检查，并保证钻杆的密封良好，丝扣

完好，联接强度足够，承压25Mpa不泄漏；用钻杆规对每一根钻杆进行通管检

查，保证钻杆内畅通，并进行内外清洗，保证钻杆内外清洁。

⑧准备以下设备及配件：泵一台，40Mpa井口压力表一只，定位短节3根及

调整管柱深度的短钻杆若干，备足加压引爆用的压力液。

（2）现场施工程序

①爆燃压裂作业队进入井场后在指定位置停放设备，布置爆燃压裂材装配场

地，摆放安全标志。

②按照设计要求自下而上依次下入全套爆燃压裂作业管柱，丝扣油要涂在公

扣上。

③起下管柱要用自封，严禁井下落物。

④枪首起爆器上连数根钻杆系统总零长测量。

⑤钻杆管柱在下井前要精确丈量长度，并做好记录，计算总零长。

⑥爆燃压裂系统下井内后每10-15柱灌液一次。爆燃压裂管串在下至该井造

斜点处时，要严格控制下钻速度。下钻速度平稳均匀，在直井段不大于300m/h，

在造斜点以下不大于200m/h，起钻时要求相同。防止有猛放、猛刹、墩井口等

现象。

⑦在爆燃压裂系统下到人工井底（井底由甲方提供）后，上提管柱至预定作

业深度。

⑧上提、下放井口管串，要调整爆压管串必须要提前通知甲方监督和爆压工

程师到井确认后方可进行调整。

⑨连接起爆监测设备。

⑩井口全开，注意井口不能坐卡瓦，采用双吊环。泵在钻杆内加压，加压速

度应平稳，设计起爆值为12.99----17.04Mpa。密切关注泵压力表的变化，压力突

降为开孔起爆器起爆，等候延时起爆的同时在3分钟内打开钻杆与泥浆池之间的

阀门，使得爆燃压裂时钻杆内的液体流至泥浆池。

⑪爆燃压裂完成后，立即将爆燃压裂枪提出射孔井段，以免发生套变、沙

埋卡枪。

⑫观察4小时，记录油压及套压，如无异常，提出射孔管柱，提枪时，应

注意指重计变化。

说明：为确保爆燃压裂系统的可靠性和安全性，从爆燃压裂系统下井开始至

起爆压裂所占有的时间应控制在24小时内。

（3）施工要求

①接到甲方下达的爆压通知单后，爆压工程师设计排炮图并组织装枪，爆压

操作人员必须穿戴防静电工作服、工鞋、戴安全帽。

②按甲方指令准时将爆燃压裂器材运到井场，并按危险品安全规定在井场摆

存放。

③爆燃压裂操作人员须严格按我公司《HSE手册》及《射孔操作规程》《安

全规定》进行操作，责任到人。

④装枪作业范围30米内划为安全区，严禁吸烟、明火、电气焊和敲击作业。

⑤爆压后，要密切观察井口压力变化。

⑥点火起爆时，所有人员远离井口。

（4）作业安全

①人身安全

作业期间必须佩戴安全帽、穿工服、工鞋及其它劳动保护用品。

操作TCP器材时注意防震、防砸。

试压、加压起爆期间，人员远离井口、高压管线。

②危险品使用安全

爆压时，作业区范围内无线电通讯设备必须保持关闭状态，高频设备一

定要停止发射。

在危险品的操作区域要有警戒标志，无关人员远离。

组装好的爆压枪在起吊时一定要小心，防止猛烈撞击。

③井的安全

三慢：仪器或TCP枪进出井口慢、到达井底慢、遇阻遇卡慢。

三防：防断、防卡、防喷。

校深时异常井况（遇阻、遇卡等）立即向甲方监督报告。

在井口操作时，严防井下落物。

④环保措施

提高环保意识，对工作中产生的垃圾按要求放入指定的垃圾箱内，决不允许

乱扔、乱放，杜绝污染环境的事情发生。

井内产出的井液、气体不得随意排放。

6、爆燃压裂联作技术

即爆燃压裂水力压裂、酸化等联作技术。

（1）与水力压裂联作技术

爆燃压裂一般可以形成3～8条径向垂直裂缝，由于爆燃压裂所形成的裂缝

不受地应力的控制、所以能全方位改善近井地带裂缝形态，裂缝长度虽不及水力

压裂，但它突破了近井带的“瓶颈”区，可以改善近井带的导流能力。水力压裂

通常产生一条对称于井轴的垂直最小主应力的长裂缝。在低渗透油层改造中，通

常需要形成较长的裂缝以便增大泄油面积来提高单井产量。

进行爆燃压裂与水力压裂联作，首先进行爆燃压裂后，在近井区域形成多条

长度为2～10M左右的径向裂缝，减小了起裂相位与射孔相位不一致造成的压力

损失上升，清理了堵塞。此后再对地层进行大规模的水力压裂，破裂压力明显降

低，近井地层裂缝必然沿高能气体已形成的多条径向裂缝延伸。当裂缝延伸到径

向裂缝末端时，延伸受到本身地应力及其分布的控制，而沿与最小主应力垂直方

向延伸，直到停泵为止。这样就在井筒周围形成多条填砂裂缝，远离井筒地层的

渗透性也得到有效的改善。

（2）与化学解堵联作技术

①与酸化联作技术

对于象白云岩、石灰岩和白云砂岩含钙质的地层，进行常规酸化处理时，酸

液首先与地层快速反应而被大量消耗，限制了其有效作用距离。为了增加酸液的

穿透深度，通常在酸液中添加缓蚀剂或者是进行酸压作业。现在将爆燃压裂与酸

化结合起来，即在高温高压燃气压裂地层的同时，对裂缝面及其邻近地层进行酸

化处理，燃气可使酸液较好地达到活化状态。爆燃压裂与酸化的联作可以产生以

下几个效果：

增加酸化的作用距离。爆燃压裂后在井内产生径向多裂缝，减小了酸液

在地层中移动的阻力，因而在相同的注入压力下，酸液可以在有效时间内，到达

更远的距离，从而增大了酸液与地层的作用面。

增加酸化的效果。燃气可使酸液较好地达到活化状态，提高酸岩反应效

率。

酸液对裂缝表面的蚀刻作用，增加了裂缝表面的粗糙度，有效地阻止了

裂缝的闭合，延长了增产期。

因而爆燃压裂与酸化的联作，可以达到互补的作用。施工时首先将足以浸没

目的层段的酸液注入井中，并使酸液活化（可先引燃一级压裂弹产生热量），之

后再引燃压裂地层用压裂弹，形成多条径向裂缝并将酸液压入地层。且可采用同

一管柱一次下井完成爆燃压裂和酸化处理的全部工艺过程。

该项技术近年来在辽河油田得到了较广的应用，被称之为雾化复合解堵增产

技术。

②爆燃压裂与过氧化氢等其它化学解堵技术的联作

向地层中注入含有稳定剂的过氧化氢溶液后，溶液就扩散到井筒附近的裂缝

内。稳定剂与地层中的金属反应沉淀，过氧化氢分解。过氧化氢产生的气体使地

层中的裂缝延伸。乐观地来讲，用上述方法可以使裂缝进入地层15～25米。但

往往由于地层中已有的裂缝太小，所能容纳的过氧化氢不足以产生所需要的压裂

压力，而且在某些地层中可能不含有分解过氧化氢所需要的金属。因而利用爆燃

压裂和过氧化氢的联作技术，在爆燃压裂弹中加入可分解过氧化氢的金属，首先

利用爆燃压裂在近井地带地层中产生容纳足量过氧化氢的裂缝，将过氧化氢溶液

压入到裂缝中，并释放分解过氧化氢的金属，过氧化氢分解产生气体继续扩展裂

缝，压力降低，泡沫液排出会将燃烧的碎屑及杂质带出。

此外，爆燃压裂还可与稳定泡沫，与二氧化氯化学解堵等进行联作，其基本

原理与爆燃压裂与上述解堵技术基本相同，此处不再赘述。

7、爆燃压裂测试

爆燃压裂过程中的瞬间峰值压力和压力时间过程是研究压裂机理、判断套管

是否受损和评价压裂效果的重要数据。测试方法可分为静态测试和动态测试。

（1）静态测试(峰值压力测试)

该方法是利用装在测压器内的铜柱的塑性变形来测定压裂过程中的峰值压

力，因而又称铜柱测压。铜柱测压因其结构简单、使用方便而沿用至今，然而该

方法只能近似地测出爆燃压裂的峰值压力，而无法获得压裂过程中的压力—时间

剖面，具有一定的局限性。

①测压器结构

图7-1为测压器的结构示意图。

图7-1测压器结构示意图

②测压铜柱

测定铜柱在压裂过程中的变形，即可确定峰值压力，因而对铜柱材料、机械

性质、尺寸、形状都有严格的要求。目前油田压裂过程中常用的铜柱有圆柱形和

圆锥形两种10个规格（表7-1）。

根据西安石油学院爆燃压裂中心现场施工经验，当井深L≤2000m时选用圆

锥形铜柱φ5×8.2；当2000m＜L≤4500m时选用圆柱形铜柱φ6×9.8；当L＞4500

时选用圆柱形铜柱φ8×13。

表7-1铜柱规格表

铜柱形状直径×长度/mm

圆柱形

3×4.94×6.55×8.26×9.88×1310×15

圆锥形

3×4.95×8.26×9.88×13

③铜柱测压

由于铜柱的变形与压力值并非完全线性关系，因而在出厂前，一般要给

铜柱施加一个静压力(预压力)，使铜柱的机械性能更加趋于一致，克服因铜柱

机械性能的不均匀性带来的误差。预压分一次预压和二次预压。铜柱测压的

基本原理实际是基于准静态的过程，而HEGF是动态过程。静压可以使铜柱充

100

1

21

12







HH

pp



图7-2大港板835井实测p—t曲线

分变形，而动压却在1～10mS内即可达到最大值，且作用时间极短。为了提

高HEGF峰值压力测定的准确性，应使选用铜柱的预压值略小于欲测HEGF的

估计峰值压力。这样，HEGF的峰压作用在铜柱上，仅产生一个较小的变形。

对一次预压铜柱，峰值压力的确定是根据铜柱压缩量查压力对应表得到。我

们常用的圆锥形φ5×8.2和φ8×13即属一次预压铜柱。表7-2为圆锥形φ8×13，一

次预压的压力值为44Mpa时的铜柱压后高度及其对应的压力峰值。

表7-2圆锥形φ8×13铜柱压后高度与压力峰值对应关系表

铜柱压后

高/mm

p/MPa

6.5196.0195.5195.0194.5194.0193.6193.1192.6192.1191.6

6191.2190.7190.2189.7189.2188.7188.3187.8187.3186.8

7186.4185.9185.4184.9184.4184.0183.6183.1182.6182.1

8181.7181.2180.7180.2179.7179.2178.7178.3177.8177.3

9176.9176.4176.0175.6175.1174.7174.3173.9173.5173.1

7.0172.6172.1171.7171.3170.8170.4170.0169.5169.1168.8

1168.3167.8167.4167.0166.6166.1165.7165.5164.8164.4

2164.1163.6163.2162.8162.3161.9161.5161.2160.6160.2

3159.7159.3158.9158.5158.0157.6157.2156.9156.3155.9

二次预压后，铜柱在预压值附近塑性变形量与压力值有着较好的线形关

系，机械性能更趋于一致。因此，不再需要另附铜柱压力表。二次预压铜柱

出厂时，给出一个基本参数“硬度系数α”，即

（9）

式中p

1

，p

2

—第一次、第二次预压压力值(Mpa)

H

1

，H

2

—第一次、第二次预压铜柱高度(mm)

若HEGF后铜柱测得的高度为H，则实际井筒内的燃气压力p为

p=p

2

+α(H

2

-H)×100(Mpa)(10)

（2）动态测试(井下压力—时间过程

测试)

要想实现整个压裂过程的优化

控制，获得较为满意的压裂效果，必

须对复杂的压裂过程，即装药结构、点火与燃烧方式、升压速度、峰值压力

及压裂效果进行系统的和充分的分析研究。这一切都基于井下压力—时间过

程数据的取得，即p—t过程测试。

该仪器分为两部分，井下数据采集部分与地面记录部分。井下数据采集

部分包括压力传感器，压力变送器及其附属电路。地面记录部分包括输入阻

抗放大器、转换器、单片机、打印机与点火直流高压发生器等。

当压裂弹及p—t测试仪下到目的层位后按下点火系统，同时启动单片机

控制系统开始数据采集工作。图7-2为在大港油田采油四厂板835井首次下井，

成功测得的p—t曲线。

8、海上爆燃压裂酸化联作技术

爆燃压裂-酸化联作技术，即使用物理和化学的复合方法进行增产，物理即

爆燃压裂，它能使地层形成辐射状多裂缝油流通道，增强酸液注入能力，扩大酸

化半径；化学即酸化，能解除近井堵塞，沟通渗透通道，进一步防止裂缝闭合，

增强物理效果。该项技术在国内外油田均有大量应用案例。

图8-1海上低渗、底水、薄储层常规技术和爆燃压裂-酸化联作技术对比示意图

其中，爆燃压裂增产技术是采用特制火药（复合推进剂）在井筒中燃烧产生

的动态高压气体对地层进行压裂，动态压力的形成过程依靠特殊设计的点火方

式、装药结构和火药的燃烧机理，在井筒中形成的压力相比水力压裂具有“压力

上升速度快、压力峰值高”的特点，该压力会在井筒附近地层形成不受地应力影

响的辐射状多裂缝油流通道，解除堵塞污染，实现增产的目的。爆燃压裂的过程

是一种剧烈的化学反应过程，但它不同于井筒爆炸压裂，是火药或推进剂的燃烧

或爆燃反应过程，在几毫秒或几百毫秒内完成，因此能在地层中形成多条随机裂

缝而又不伤害井筒或套管。

该项技术优势之一是压裂后会沿着射孔孔眼方向横向造缝，最长的裂缝缝长

能达到约15m，而缝高小于0.2m，关于爆燃压裂裂缝特征及形成过程，苏、美

等国专家进行了大量室内及现场试验工作。美国人首先在被废弃的坑道内作过试

验，试验结果证明，爆燃后地层可沿爆燃中心产生条放射状裂缝，而且这些裂缝

不受地应力的控制。西安石油学院在延长七里村油矿选择多块巨石，以及在室内

也做过类似模拟试验，说明了上述事实是正确的[5]。且该项技术施工简单，费用

低廉，并结合针对低渗油田开发的酸化工作液体系，在海上油田具有较大的应用

前景。

（1）技术在海上低渗油田的应用难点

虽然陆地油田爆燃压裂技术应用广泛，但是海上油田开采方式跟陆地油田迥

异，再和酸化技术联作，具有很大不同点，这项技术在海上油田应用难点主要包

括以下几个方面：

①爆燃压裂技术陆地应用较为成熟，而海上油田尚未实施；结合酸化措施，

需要进行安全性、适应性等一系列验证；

②常规酸化措施酸液体系溶蚀率非常低，对低渗油田未有针对性体系；

③海上油田部分井井斜比较大，下部存在底水，需要进行缝长控制；

④海上油田由于井斜的关系，因此不能采用陆地油田常用的电缆引爆方式；

而采用管柱加压引爆方式，又存在管柱扭曲变形、井眼卡钻等风险；

④海上油田套管抗压强度一般相比陆地油田低，在火药用量的控制和全井筒

压力分布方面与陆地油田不同；

⑤海上平台空间有限、作业安全要求更高，因此，井口泄压方式不能像陆地

油田那样直接敞开井口泄压；

（2）海上低渗油田爆燃压裂技术

①点火方式选择

点火方式方面主要有电缆引爆和管柱加压引爆两种方式，陆地油田多采用电

缆引爆方式，它具有施工简单的特点，但是存在火药搭桥、中心管等落物和电缆

断裂的风险，多适用于深度小于2000m的直井，海上油田低渗储层埋藏较深，约

2500-4000m，此外还存在大斜度井或水平井等开发方式，因此，电缆引爆这种方

式就大大增加了上述风险，因此，海上油田应多采用管柱加压的方式。

②管柱施工方式

由于海上油田低渗储层埋藏深，地层破裂压力高，因此在施工管柱上考虑采

用加厚钻杆或油管施工，并计算上抬力和管柱悬重。

对于大井斜井或水平井，采用压裂枪方式带入火药，压裂枪身上有预置的泄

压孔，枪身不承压，压裂管柱加装减震器，并根据套管尺寸选用小规格的压裂枪，

不存在卡枪风险。如图8-2所示，海上油田某井爆燃压裂的施工管柱，采用了三

级减震器，确保管柱安全，在9-5/8“套管中采用127mm的枪，避免了卡钻风险。

图8-2海上油田某井爆燃压裂施工管柱

此外，在施工时，爆燃压裂仪器或TCP枪进出井口慢、到达井底慢、遇阻遇

卡慢；管串在下至该井造斜点处时，要严格控制下钻速度。

③缝长控制

由于海上油田存在部分大斜度井或水平井，并且下部底水，因此需要控制火

药用量，以控制缝长，如图8-3所示，这是海上油田某井爆燃压裂示意图，该井

井斜82°，爆燃压裂SL1-2层，SL5层为底水，爆燃压裂距离底水最近为3m，因此

需要控制缝长，我们通过在不同地层参数下，不同火药用量下的缝长关系，来避

免沟通底水。陆地油田爆燃压裂的火药量一般需要产生的压力为地层破裂压力的

1.5-2倍，海上油田为了避免缝长多大，一般产生的压力为地层破裂压力的1.1-1.5

倍。

图8-3海上油田某井爆燃压裂示意图

④套管承压安全论证

对于套管安全性，主要考察套管的承压能力，而造成套管损伤的主要因素是

爆破压差：

△P=P爆-P破（8-1）

式中：△P——爆燃后的套管环空压力与地层破裂压力之差（MPa）；

P爆——进入套管环空的气流压力（MPa）；

P破——地层破裂压力（MPa）。

首先需要查阅套管材质的耐压情况和固井水泥质量，这些满足施工条件才能

确保作业安全，其次在施工时需要对套管进行提前试压，防止使用时间较长的老

套管抗压能力变弱，而出现破损情况。

此外，还需要考虑全井筒的压力分布，爆燃压裂药起爆后爆燃气体首先在井

筒中产生动态的高压环境，除压力的一部分释放到地层进行做功外，同时也沿井

筒轴向由高压区向井口低压区方向传播。在井液中将形成强冲击波，冲击波的起

始波头压力为爆燃压力峰值，并随传播距离的加大而逐渐衰减。

水中冲击波和反射波在不可压缩水介质中的传播可以近似看作符合声学理

论的规律，既冲击波传播的衰减服从于指数衰减，用下式表示：

P=C×exp（-αR）（2）

式中:P——爆燃压裂某传播距离下的压力（MPa）；

C——与冲击波初始压力有关的系数（MPa）；

α——为冲击波在水中的衰减特性系数；

R——为传播距离（m）。

经过计算，可绘制如图8-3的压力分布曲线。然后同时利用上述两个公

式对井筒套管承压安全进行论证，一般50m以内固井质量优良即可。

图8-3海上油田某井爆燃压裂压力随轴向距离衰减曲线

⑤井口泄压方式

爆燃压裂技术在陆地油田施工时，多在井筒内满液或者不灌满液，并敞开作

业井口，当在灌满液情况下,地面约有持续时间较短的10m高水柱，在海上油田施

工时，可以采用阻流管汇和压井管汇放喷至泥浆池的方式，并可关闭万能防喷器，

以解决井口喷液的问题，防止平台油垢污染，并进一步预防管柱上窜。

（3）海上低渗油田酸化技术

①海上低渗油田酸化面临问题

海上低渗油田存在低渗、泥质、钻井液污染等综合问题，并且常规酸液溶蚀

率低，仅为6-9%，酸液通常挤注不进地层，因此，低渗油田需要减少酸液用量，

并提升酸液综合溶蚀能力。

②海上低渗酸液体系研发思路

借助于酸中之王“王水”的研究思路，我们采用两种酸液主剂，主剂1为有

机硅酸，其中硅酸根可以溶蚀长石和粘土，有机长链可以降解钻井液中聚合物成

分；主剂2为四级缓速酸，多级电离释放HF，可以针对低渗、钻井液（固相）伤

害。

③海上低渗酸液性能

该配方组成能使低渗岩屑溶蚀率达到20%以上，低渗岩心动态驱替渗透率达

到之前1.6倍以上，泥浆垢样溶蚀率达到99%，二氧化硅溶蚀率低于0.2%，腐蚀

指标达到国家一级水平。